Cтраница 2
Необходимость определения смешанных коэффициентов типа Р12 является наиболее неприятной особенностью рассмотренного критерия. [16]
Необходимость определения смешанных коэффициентов типа Ft2 является наиболее неприятной особенностью рассмотренного критерия. [17]
А ц и 1) ц - коэффициенты мембранной и изгиб-ной жесткостей, используемые в теории симметричных слоистых и однородных анизотропных пластин; В / - Смешанные мем-бранно-изгибные коэффициенты, которые уже встречались при анализе несимметричных слоистых пластин ( см. гл. Fi - - смешанные коэффициенты, введенные Бертом [33] и специфические для несимметричных слоистых оболочек. [18]
Все перечисленные теории применяются или могут быть применены к расчету оболочек из композиционных материалов. Однако из-за дополнительных трудностей, связанных с учетом анизотропии материала и наличием смешанных коэффициентов жесткости, предпочтение, как правило, отдается более простым теориям. Например, для сосудов давления, изготовленных из волокнистых материалов методом намотки, был разработан упрощенный вариант безмоментной теории, названный сетчатым анализом. [19]
Метод Кларка и Грещука встречает ряд существенных возражений. Корректно описывая жесткость в плоскости пластины ( коэффициенты А16 и А 26), он приводит к нулевым смешанным коэффициентам жесткости J5le и 2.2 в чт не соответствует равенствам ( 31) для четного числа слоев. Более того, этот метод не может быть, строго говоря, использован для описания перекрестно-армированного материала с нечетным числом слоев. И наконец, последние теоретические и экспериментальные работы [113, 114], показали что распределение касательных напряжений в слоях на большей части ширины растягиваемой пластины точно соответствует теории, предложенной Ставски и Цзаем. [20]
Получено точное решение для давления, распределенного равномерно и по одной волне синусоиды. Численные результаты, приведенные для ортогонально - и перекрестно-армированных стекло - и углепластиков, показали, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному ( до 300 %) увеличению максимального прогиба пластины. Были построены также графики, иллюстрирующие влияние удлинения пластины [179-182] и отношения Ец / Е22 [186] на максимальный прогиб. Позднее Уитни [183] рассмотрел защемленные прямоугольные пластины, нагруженные равномерным нормальным давлением, и получил результаты, подтверждающие сделанные ранее выводы. В частности, им было установлено, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному уменьшению изгиб-ной жесткости несимметричных по толщине пластин и выявлено существенное влияние характера закрепления пластины в своей плоскости на деформированное состояние при некоторых перекрестных схемах армирования. [21]
Получено точное решение для давления, распределенного равномерно и по одной волне синусоиды. Численные результаты, приведенные для ортогонально - и перекрестно-армированных стекло - и углепластиков, показали, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному ( до 300 %) увеличению максимального прогиба пластины. Были построены также графики, иллюстрирующие влияние удлинения пластины [179-182] и отношения Ец / Е22 [186] на максимальный прогиб. Позднее Уитни [183] рассмотрел защемленные прямоугольные пластины, нагруженные равномерным нормальным давлением, и получил результаты, подтверждающие сделанные ранее выводы. В частности, им было установлено, что учет смешанных коэффициентов жесткости приводит к значительному уменьшению изгиб-ной жесткости несимметричных по толщине пластин и выявлено существенное влияние характера закрепления пластины в своей плоскости на деформированное состояние при некоторых перекрестных схемах армирования. [22]
Но в случае электромагнитного поля картина почти аналогична. Я, зависящие от пространства и времени. Скорость изменения электрического поля Е / т сначала - определяет магнитное поле Я, а затем скорость изменения Н / т этого магнитного поля определяет электрическое поле Е в следующей точке. Уравнения ( 64) содержат дифференциальные величины только первого порядка, например Е / т - дифференциальный коэффициент первого порядка относительно времени и го1Я - дифференциальный коэффициент первого порядка относительно пространства. Тогда слева мы получим дифференциальный коэффициент второго порядка от Е относительно времени, который аналогичен Ь в уравнении ( Зба); мы назовем его ЬЕ. Тот же самый смешанный коэффициент можно получить из уравнения ( 646), строя дифференциальный коэффициент первого порядка относительно пространства. [23]