Входная кромка

Cтраница 3

Неострота входной кромки и ее повышенное влияние при малых диаметрах диафрагм были рассмотрены ранее. [31]

Угол входной кромки лопатки делают по углу р ], увеличивая его на 1 - - 2 для того, чтобы обеспечить безударный ( о спинку лопатки) вход пара. Для того чтобы избежать потерь пара вследствие некоторого расширения струи в зазоре, входную высоту лопатки делают обычно на 2 - т - 4 мм больше выходной высоты сопла, а у длинных лопаток последних ступеней иногда даже на 15 - 7 - 20 мм больше. [32]

Размещение входной кромки разделителя потока в РК ниже периферийного диаметра лопаток осевой части решетки нецелесообразно, так как возможно наличие взаимного влияния потоков на характер структуры течения и расходов в них. [33]

Толщина входной кромки рабочего колеса практически равна толщине, показанной в меридиональной проекции. [34]

Профили лопаток центробежных колес. [35]

При входной кромке, расположенной радиально, и в особенности при кромке, отогнутой вперед, резко возрастают гидравлические потери на вход жидкости в колесо. [36]

Зависимость длины струи L распыливаемого топлива от его температуры Т. [37]

При этом входные кромки двух распиливающих отверстий распылителя расположены на запирающем конусе седла 5 ( рис. 4.2) иглы 4 форсунки, а распыливающие отверстия выполнены с различной длиной / и одним и тем же диаметром d 0 455 мм. [38]

Зависимость температурной эффективности работы вихревой трубы от угла наклона сопла ( dlp 18 мм. d 0 5. Тс 0 071 при различной степени расширения ж. [39]

При этом входные кромки тщательно обрабатывают, обеспечивая плавный вход, а носик сопла закругляют с радиусом 0 1 мм. Предположение о том, что форма острой кромки должна сократить интенсивность возмущений на границе между втекающим потоком и остальной массой газа, находящейся в камере энергоразделения [40, 116], противоречит теоретическим взглядам самого автора сопла А.П. Меркулова и других приверженцев гипотезы взаимодействия вихрей. Ее вибрация может служить причиной возникновения начальной турбулентности, приводящей впоследствии к ее генерации во всем объеме камеры энергоразделения. На рис. 2.19 показаны сравнительные характеристики вихревых труб, использующих различные сопловые вводы. Нетрудно заметить, что прямоугольное спиральное сопло А.П. Меркулова дает заметный выигрыш при прочих равных условиях по сравнению с другими типами закручивающих устройств. [40]

Такая форма входной кромки, подрезанной в области примыкания лопасти к телу несущего диска ( внутреннему меридиональному обводу канала) описана в пат. Отметим, что собственно тело диска продолжено в безлопаточное пространство до наибольшего периферийного диаметра РК. [41]

Путем закругления входной кромки рассматриваемый цилиндрический насадок ( или соответственно отверстие в стенке корпуса гидроагрегата) может быть улучшен, причем с увеличением радиуса закругления коэффициент расхода повышается. [42]

S. Распределение разности температур стенки модели в точке установки термопары и воздуха перед завихрителем на входе в модель по профилю пера при выдуве охладителя в атмосферу. х 3 5. [43]

По высоте входной кромки происходит быстрое нарастание температуры стенки, и при относительной длине пера, соответствующей 4 - 5 калибров ВЭ, хладоресурс охлажденного потока оказывается исчерпанным. [44]

При закруглении входных кромок ( рис. 38, е) коэффициент расхода несколько повышается. Большим коэффициентом расхода характеризуются расходящиеся конические насадки. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5