Массив - ротор
Cтраница 2
Исследования устойчивости с помощью аналоговых вычислительных машин и расчетных столов переменного тока показали [157, 158], что массив ротора оказывает неблагоприятное влияние на статические характеристики электропередач. [16]
Если у гидрогенераторов успокоительная обмотка выполняется специально ( см. § 1 - 3), то в турбогенераторах роль успокоительной обмотки выполняет массив ротора и клинья, находящиеся в пазах ротора. [17]
Добавочные потери при этом выделяются в очень тонком поверхностном слое бочки ротора ввиду сильного вытеснения токов высших гармоник и почти не возникают в обмотке возбуждения, хорошо экранированной от высших гармонических полей массивом ротора. Однако повышение температуры обмотки возбуждения может быть довольно значительным из-за косвенного нагревания меди обмотки возбуждения потерями в массиве ротора. [18]
При учете сопротивлений по уточненной схеме замещения следует вводить в расчет активное сопротивление массива ротора, сопротивление роторных клиньев, а также сопротивление рассеяния массива по продольной и поперечной осям и сопротивление взаимной индукции между массивом ротора и обмоткой возбуждения. [19]
 |
Ток статора турбогенератора в асинхронном режиме.| К определению тока статора турбогенератора в асинхронном режиме. [20] |
Правила технической эксплуатации разрешают работу в асинхронном режиме также и машинам с непосредственным охлаждением, однако при определении критериев допустимости такой работы требуется учесть ряд особенностей этих машин: 1) большие x d и х а, которые обусловливают меньшее значение Масх и большие скольжения в установившемся асинхронном режиме по сравнению с машинами косвенного охлаждения; 2) большие номинальные плотности тока в обмотке статора и, следовательно, меньшую допускаемую длительность асинхронного режима; 3) иное распределение потоков теплоты в массиве ротора как в нормальном, так и в асинхронном режиме; 4) большую линейную нагрузку статора машин с непосредственным охлаждением. [21]
Демпфирующим влиянием массива ротора пренебрегаем. [22]
При установлении этих ограничений учтен не только общий уровень добавочных потерь, но и неравномерный характер распределения их по поверхности ротора. Вихревые токи, возникающие в массиве ротора при несимметричном режиме, замыкаются через контактные поверхности между зубцами, клиньями и бандажными кольцами. Эти контакты, расположенные вблизи торцевых поверхностей ротора, имеют повышенное сопротивление и обусловливают значительные местные перегревы. Вот почему тепловое состояние торцевых зон ротора, в которых наблюдаются наибольшие температуры при несимметричной нагрузке статора, является основным критерием для определения допустимой несимметрии. [23]
Симметрирование питания создает более благоприятные условия для работы устройств управления вентилями. Если генератор имеет демпферную систему или массив ротора, то условия работы устройств управления приближаются к условиям ик работы в системах независимого возбуждения. Поэтому, так же как и в последних, наличие искажений в питающем напряжении, обусловленных коммутацией вентилей, приводит к необходимости применения фильтров в цепях подключения синхронизирующего напряжения к устройствам формирования импульсов системы управления преобразователем. Основная гармоническая составляющая напряжения, которая получается после фильтров, смещается по фазе относительно неискаженной или коммутирующей ЭДС в зависимости от углов коммутации преобразователя. Такое смещение обычно не превышает 6 эл. [24]
Так как коэффициенту затухания / 715.1 - 10 - 4 соответствует постоянная времени 6.3 с, а я / / ог. Повышение точности расчетов возможно на основе учета массива ротора с помощью одного или более эквивалентных контуров в каждой оси. [25]
Физические процессы при самозапуске СД протекают следующим образом. При несинхронном вращении ротора в обмотке возбуждения и массиве ротора создается эдс с частотой скольжения, индуктируемая вращающимся магнитным полем статора. [26]
Если постоянная времени T f у турбогенераторов меньше, чем у гидрогенераторов, так как у первых x d ниже, a xd выше, чем у вторых, то постоянная времени T id, определяемая параметрами успокоительных контуров, у турбогенераторов больше, чем у гидрогенераторов. Последнее объясняется тем, что активное сопротивление rid всего массива ротора значительно меньше активного сопротивления rid стержней успокоительной обмотки гидрогенератора. [27]
Из-за большой индуктивности обмотки ротора и сильного экранирующего действия массива ротора токи двойной частоты в его обмотке настолько малы, что практически не повышают ее температуры. Значительно большее влияние оказывают эти токи на тепловое состояние массива ротора и его элементов: зубцов, пазовых клиньев и бандажных колец. [28]
Вид характеристики Afacx ( s) и максимальный момент определяются состоянием цепи возбуждения при переходе генератора в асинхронный режим. При разомкнутой обмотке возбуждения токи частоты скольжения наводятся в массиве ротора, который ведет себя при этом, как многофазный ротор. [29]
Асинхронизированный турбогенератор мощностью 200 МВт ( АСТГ-200) может работать не только с нулевым скольжением, когда по одинаковым обмоткам протекают постоянные токи, но и с некоторым небольшим скольжением. Значение скольжения ( около 10 - 3) ограничено нагревом массива ротора в асинхронном режиме. [30]
Страницы: 1 2 3