Cтраница 2
Таким образом, горячий послециклический предел прочности является достаточно надежной характеристикой для оценки работоспособности штамповых материалов прессового назначения. Критерий о вт полнее, чем теплостойкость, отражает структурную и механическую стабильность сплавов в процессе эксплуатации, так как при его определении учитывается разупрочяяемость материала в процессе ЦТОВ при параметрах нагружения, близких к эксплуатационным, и сами механические испытания проводятся в интервале средних температур контактных слоев горячих штампов. [16]
Условия работы инструмента в изотермических условиях ( отсутствие тепловых колебаний, статический характер приложения нагрузки и небольшие давления) благоприятны для использования в качестве штамповых материалов твердых сплавов, применение которых в обычных условиях не выходит за рамки экспериментов из-за повышенной хрупкости материала. При применении сплавов типа карбидов и нитридов необходимо особое крепление вставок в штамповом блоке. [17]
Практическое применение процесса высокотемпературного изотермического деформирования металлов с помощью инструмента, нагреваемого до температуры 700 - 1100 С, вызвало необходимость решения принципиально новых проблем: изыскания штамповых материалов, способных работать в условиях длительного нагрева до высоких температур, разработки специальных устройств для нагрева инструмента и рабочей зоны до температуры деформации и поддержания ее постоянной в течение всего цикла штамповки. [18]
При выборе материала штампов для точной изотермической штамповки изделий сложной формы рекомендуется пользоваться следующим правилом: напряжение течения обрабатываемого материала при температуре штамповки должно быть равно одной трети предела текучести штампового материала при той же температуре. [19]
Материал штампа должен обладать определенным запасом прочности при температуре деформации, стабильно работать при длительном пребывании в условиях высоких температур, не подвергаться окислению. В качестве штамповых материалов для изотермической штамповки в отечественной практике применяют литейные жаропрочные сплавы на никелевой основе ЖС6 - К, ЖС6 - У, Л-114. [20]
Штамповые вставки для закрытой штамповки. [21] |
Отношение предела текучести штампового материала к пределу текучести обрабатываемого сплава зависит от марки последнего и температуры деформации. Оптимальная ( с точки зрения запаса прочности штамповых материалов) температура деформации, например, титановых сплавов 800 - 1050 С. [22]
Трещины при затрудненной усадке, образующиеся при большой выдержке под давлением ( т. д 15 сек. [23] |
Таким образом, при выбранных оптимальных значениях удельного давления нецелесообразно выдерживать заготовку в штампе до полной кристаллизации металла. Применение усилий прессования, необходимых для пластического деформирования заготовки с целью полного устранения усадочных дефектов, нерационально, так как необходимы штамповые материалы, которые были бы работоспособны в тяжелых условиях совместного воздействия высоких температур и нагрузки. [24]
Штамповыми материалами служат литейные жаропрочные сплавы на никелевой основе. Заготовки нагревают в автономном нагревателе или непосредственно в штамповом блоке. При деформировании в качестве смазки обычно используют различные стекла, эмали и пылевидные вещества. [25]
Внедрение азотирования штампов из указанной стали повышает их стойкость по сравнению с неазотированными в 2 раза. Режим азотирования, обеспечивающий высокую стойкость и надежность работы штампов, следующий: первая ступень 520 С - 36 ч, степень диссоциации аммиака 25 - 35 %; вторая ступень 560 С - 8 ч без подачи аммиака. Наличие в азотированном слое нитридной корочки и сетки, а также грубых нитевидных нитридов недопустимо, так как это приводит к образованию разгарных трещин и к преждевременному выходу штампов из строя. В результате азотирования стойкость штампов увеличивается в 2 раза. Азотирование является перспективным методом поверхностного упрочнения мартенситностаре-ющих сталей ( Н18К9М5Т), которые могут быть использованы в качестве штамповых материалов. [26]