Нагартованный материал

Cтраница 1

Нагартованный материал отличается высокими механическими свойствами при температурах не выше 400 - 450; при этом свойства зависят также от времени воздействия высоких температур. [1]

Механические свойства стали при различных размерах образца. [2]

Рекристаллизация является средством восстановления пластичности нагартованного материала. [3]

Сварные образцы, вырезанные из соединений термически упрочненных или нагартованных материалов, могут показать более низкую прочность, чем имеет реальное соединение, так как снятие усиления ликвидирует его подкрепляющее действие на разупрочненный участок зоны термического влияния, способствующее более полной реализации контактного упрочнения. [4]

Оптимальными температурами нагрева для листовой штамповки являются 210 - 260 С для отожженного материала и 140 - 150 С для нагартованного материала. [5]

Потенциостатическая зависимость логарифма плотности тока от потенциала при анодной поляризации никеля в 0 05 М растворе H2SOt ( насыщенном азотом при 25 С.| Влияние температуры на анодное поведение никеля в растворе М H2SO, M K2SOt [ pH 1 3 ], деаэрированном водородом, при 25 С. Кривые определяли потенциокинетически при скорости развертки 2 В / ч в направлении от отрицательных потенциалов к положительным. Указаны значения потенциала при температуре измерений. [6]

Анодное растворение никеля зависит также от степени холодной деформации ( нагартовки) металла [11, 12], и плотность анодного тока в активной области при данном потенциале для нагартованного материала почти на порядок больше, чем для отожженного. [7]

Пружины винтовые ( цилиндрические, конические и др.), изготовленные из холоднотянутой проволоки классов I в II, подвергаются только низкому отпуску; пружины из нагартованного материала Х18Н9Т, дополнительной термической обработке после навивки не подвергаются. [8]

Пружины винтовые ( цилиндрические, конические и др.), изготовленные из холоднотянутой проволоки классов I и II, подвергаются только низкому отпуску; пружины из нагартованного материала Х18Н9Т, дополнительной термической обработке после навивки не подвергаются. [9]

Как следует из изложенного, чувствительность сплавов АМг5 и АМгб к коррозионному растрескиванию проявляется только после определенной выдержки, продолжительность которой зависит от температуры. Для нагартованного материала в определенном температурном интервале ( - до 130 С) логарифм температуры пропорционален логарифму времени. Дальнейшее повышение температуры может приводить к увеличению сопротивления коррозионному растрескиванию вследствие равномерного выделения фазы. [10]

При сравнительно высокой прочности, к-рая зависит от содержания Mg, магналии имеют низкий предел текучести и плохую жаропрочность. Прирост прочности нагартованного материала более значителен для высокомагниевых сплавов АМг5В и АМгб. [11]

Та 10 % W, выплавленного в электродуговой вакуумной печи, оттемп-рыиспыта-ния показана на рис. Определение свойств произведено на листах толщиной 1 мм, длиной 25 мм в среде аргона. До 1500 - 1600 нагартованный материал имеет более высокую прочность, чем отожженный. [12]

Под влиянием нагартовки ( рис. 229), сварки, длительного естественного старения и эксплуатационных нагревов сопротивление коррозионному растрескиванию понижается ( табл. 240) [ 23, с. Последнее особенно эффективно для нагартованного материала. [13]

Та 10 % W, выплавленного в электродуговой вакуумной пе-чи, от темп-ры испытания показана на рис. Определение свойств произведено на листах толщиной 1 мм, % 0 длиной 25 мм в ере - де аргона. До 1500 - ео 1600 нагартованный материал имеет более высокую прочность, чем отожженный. [14]

Предел выносливости определялся при изгибе вращающегося образца; Л 5Х10 циклов. Величина а, в случае нагартованного материала зависит от степени нагартовки. [15]

Страницы: 1 2 3