Отожженный материал
Cтраница 2
На величину R рекристаллизационно отожженного материала влияют также температура конца прокатки и частично температура свертки полосы в рулон при горячей прокатке. [16]
Площадку на диаграмме растяжения отожженного материала можно частично или даже полностью устранить правкой полосы на правильных устройствах или с помощью восстановительного отжига материала. [17]
При холодной деформации деталей из отожженного материала иногда требуется промежуточный отжиг. В этих условиях в самом процессе деформации происходит интенсивный распад и коагуляция упрочняющих фаз, так что при последующем промежуточном отжиге будет происходить только снятие напряжений. [18]
На рис. 107 показана структура отожженного материала, которая характеризуется отсутствием в поле зрения дислокаций. [20]
Два опыта на кручение образцов из ранее не использовавшегося отожженного материала, кривые напряжение - деформация для которых содержали ( рис. 4.106) ступеньки Савара - Массона ( Порт-вена - Ле Шателье), продемонстрировали воспроизводимость начального состояния. [21]
Интенсивное размытие дифракционных линий наблюдается на первой стадии деформирования отожженного материала, прирост ширины линии составляет около 85 % общего размытия к концу испытаний. На вторую стадию приходится около 15 % общего размытия. Это подтверждает положение о том, что пластическая деформация металла характеризуется плотностью дислокаций и протекает на первой стадии циклического деформирования. На второй стадии преобладает деструкционная деформация, которая не влияет на ширину линий, поэтому ее изменение протекает менее интенсивно. И наконец, на стадии образования магистральной трещины, которая не связана с дислокационным процессом, ширина линии остается постоянной. [22]
Номограмма построена по результатам опытных, экспериментальных данных для отожженных материалов. [23]
Стадия циклического упрочнения ( область между линиями 2 и 3 у отожженных материалов характеризуется дальнейшим повышением плотности дислокаций. В поверхностном слое металла развиваются отдельные устойчивые полосы скольжения, в которых к окончанию стадии развиваются экструзии, интрузии и первые субмикроскопические усталостные трещины. На этой стадии продолжают возрастать твердость, условный предел текучести и мгновенный модуль упругости, а пластичность материала несколько снижается. Стадией циклического упрочнения завершается инкубационный период усталостного процесса. [24]
Обе формулы дают близкие значения, но первая лучше подходит для отожженных материалов, а вторая для наклепанных. [25]
Оптимальными температурами нагрева для листовой штамповки являются 210 - 260 С для отожженного материала и 140 - 150 С для нагаргованного материала. [26]
На способность к вытяжке влияют не только абсолютные значения показателей механических свойств отожженного материала, но и их анизотропия. Анизотропия механических свойств отожженных полос может влиять на способность к вытяжке положительно и отрицательно. Величину анизотропии листа определяют по результатам испытания на растяжение. В материалах для глубокой вытяжки различают два вида анизотропии: плоскостную и нормальную. [27]
Оптимальными температурами нагрева для листовой штамповки являются 210 - 260 С для отожженного материала и 140 - 150 С для нагаргованного материала. [28]
Оптимальными температурами нагрева для листовой штамповки являются 210 - 260 С для отожженного материала и 140 - 150 С для нагартованного материала. [29]
За исключением первых двух циклов, которым был подвергнут образец, изготовленный из полностью отожженного материала, мы не смогли обнаружить значительных изменений в проценте механической работы, перешедшей в тепло. Величина экспериментальной ошибки оценивается в 5 % ( там же, стр. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5