Пластически деформируемый материал

Cтраница 2

АВ, поскольку в гиперболической области скачок скоростей vx, v t удовлетворяющих двум дифференциальным уравнениям в частных производных первого порядка, не может иметь места поперек нехарактеристической кривой. Тогда жесткая масса материала может отделяться от соседнего пластически деформируемого материала только характеристиками. Следовательно, и в общем случае, когда линии скольжения и характеристики не идентичны, линия раздела является характеристикой. [16]

Согласно (1.15.7) скорости движения жестких частей материала У. УЧ относительно начала координат ( точки разрушения материала) определяют величину У и направление скорости движения а в зоне пластически деформируемого материала. При а я / 4, согласно (1.15.5), (1.15.6), Vi 0, скольжение материала происходит вдоль линии СО. [17]

Критические значения коэффициентов интенсивности напряжений для различных композиционных материалов. [18]

Макроскопические характеристики усталостного разрушения металлов и волокнистых композиционных материалов очень похожи, хотя на микроуровне они различаются очень сильно. Хрупкие материалы, такие как стекло, углерод и бор, не снижают свою несущую способность при циклических нагрузках в отличие от пластически деформируемых материалов. Следовательно, композиционные материалы на основе хрупких волокон должны обладать высокой усталостной выносливостью, если волокна выдерживают основную нагрузку. Это предположение выполняется в случае пластиков, армированных однонаправленными углеродными и борными волокнами при усталостных испытаниях на одноосное напряжение. Диаграммы зависимости максимального напряжения от числа циклов до разрушения ( диаграммы a - N) для таких материалов действительно практически горизонтальны и при циклических нагрузках, лежащих ниже полосы разброса статической прочности при растяжении, истинное усталостное разрушение практически не наблюдается. [19]

Критические значения коэффициентов интенсивности напряжений для различных композиционных материалов. [20]

Макроскопические характеристики усталостного разрушения металлов и волокнистых композиционных материалов очень похожи, хотя на микроуровне они различаются очень сильно. Хрупкие материалы, такие как стекло, углерод и бор, не снижают свою несущую способность при циклических нагрузках в отличие от пластически деформируемых материалов. Следовательно, композиционные материалы на основе хрупких волокон должны обладать высокой усталостной выносливостью, если волокна выдерживают основную нагрузку. Это предположение выполняется в случае пластиков, армированных однонаправленными углеродными и борными волокнами при усталостных испытаниях на одноосное напряжение. V) для таких материалов действительно практически горизонтальны и при циклических нагрузках, лежащих ниже полосы разброса статической прочности при растяжении, истинное усталостное разрушение практически не наблюдается. [21]

По тем же данным жесткость пришабренных и притертых поверхностей не отличается от жесткости шлифованных поверхностей. Достаточную жесткость имеют стыки строганых поверхностей при совмещении рисок обработки. Применение прокладок из пластически деформируемых материалов не дает повышения жесткости стыка. [22]

При этом диапазон изменения объема пластически деформируемого материала до наступления разрушения ограничен способностью ( свойство) материала реализовывать свои пластические свойства. Это свойство в полной мере может быть реализовано в тестовых условиях опыта, что соответствует затратам энергии на деформирование материала. Поэтому зависимость объема пластически деформируемого материала от напряженного состояния в тестовых условиях опыта становится энергетической характеристикой способности материала реализовывать работу пластической деформации независимо от способа подвода энергии к нему. Она показывает способность любого объема металла к пластическому деформированию, в том числе перед вершиной концентратора напряжений или трещины во всем возможном диапазоне изменения степени стеснения пластической деформации. [23]

Характерной особенностью малоциклового нагружения является изменение с числом циклов напряженного и деформированного состояния детали. Если по условиям внешнего нагружения в детали или в ее опасной зоне от цикла к циклу сохраняется неизменной амплитуда деформаций еа то амплитуда напряжений ( или размах Atf 2cra), а также среднее напряжение crm ( crmax Tmtn) / 2 не остаются постоянными. Это объясняется циклической нестабильностью пластически деформируемого материала. Такое нагружеиие ( размах полной деформации Ae const) наблюдается, в частности, при действии температурных напряжений в деталях сложной формы ( охлаждаемых лопатках), в зонах концентрации напряжений. [24]

Зависимость ( а соотношения полуосей от длины трещины и ( б значения расчетной поправочной функции F ( 9, [ а / с ] в образцах с поверхностными трещинами из сплава ВТ8. [25]

В области частот нагружения менее 0 1 Гц имеет место возрастание СРТ при снижении частоты нагружения без смены ведущего механизма усталостного разрушения. Оно обусловлено возможностью более однородного протекания процесса пластической деформации перед вершиной усталостной трещины. С уменьшением скорости деформации уменьшается предел текучести материала и возрастает объем пластически деформируемого материала. СРТ однозначно определяется размером зоны пластической деформации. [26]

Страницы: 1 2