Упомянутая методика

Cтраница 3

Для решения задачи необходимо построить сетевой график строительно-монтажных работ. При построении графика проводятся процедуры, аналогичные описанным в упомянутой методике. Так как процесс строительства буровых хорошо отработан практически, то оптимизация сетевого графика по времени приводится к расчету минимальной продолжительности строительства, которая равна длине критического пути. После определения продолжительности строительства буровой требуется так разместить работы и людские ресурсы, чтобы потребление ресурсов было оптимальным. [31]

Учет влияния темпа вторжения воды обеспечивается проведением расчетов для различных факторов обводнения. Если ФО-1, вода продвигается с темпом, рассчитанным по упомянутой методике на основании приведенных исходных данных. При ФО-2 темп вторжения воды в 2 раза превышает предыдущий. [32]

Таким образом, при принятых законах изнашивания значение - у зависит не от радиусов, на которых расположены направляющие, а лишь от ширины. Это говорит о неправильном заключении, которое можно сделать при расчете направляющих по допустимым давлениям, который широко принят в практике, например в станкостроении. По упомянутой методике для уменьшения давления выгоднее располагать направляющие на большем радиусе, чтобы увеличить площадь поверхности трения. [33]

Внешний вид талловой канифоли определяют визуально в естественном проходящем свете. Для определения интенсивности окраски используют два метода: метод цветовой шкалы - сравнение со шкалой цвета; фотометрический метод - измерение светопропускания растворов анализируемого продукта. Кислотное число находят по ранее упомянутой методике для анализа таллового масла. Для определения неомыляемых веществ проводят омыление гидроксидом калия, неомыляемые вещества экстрагируют растворителем ( бензином или петролейным эфиром); растворитель отгоняют, а остаток неомыляемых веществ сушат до постоянной массы. [34]

Как и следовало ожидать, расхождение метода Бибермана-Нормана с результатами непосредственного суммирования несколько увеличивается в области больших частот. Следует, впрочем, отметить, что упомянутая методика определения Те, использованная также в [173, 192], обладает невысокой точностью. К сожалению, трудно найти ей замену. [35]

Учет влияния темпа вторжения воды обеспечивается проведением расчетов для различных факторов обводнения. Фактору обводнения ( ФО-0) соответствует газовый режим, т.е. продвижение воды отсутствует. При ФО-1 вода продвигается с темпом, рассчитанным по упомянутой методике на основании приведенных исходных данных. При ФО-2 темп вторжения воды в 2 раза превышает предыдущий. [36]

Большинство методик хроматографического анализа на бумаге предполагают исследование остатков пестицидов в пищевых и биологических объектах. Однако при проведении предварительной очистки проб, эти методики в равной степени приложимы и к анализу экстрактов из почв. В связи с этим в настоящей главе приведено описание некоторых из упомянутых методик наряду со специально разработанными для анализа пестицидов в экстрактах почвы. [37]

Необходимо отметить, что и нормируемые для некоторых типов транзисторов время переключения или время рассасывания также не позволяют получить согласующиеся с практикой данные о действительных скоростях переключения транзисторов в триггерной схеме. Прежде всего следует учесть, что методики определения указанных параметров, предусмотренные, например, ГОСТ 11156 - 65 и техническими условиями на отдельный тип транзисторов, подчас противоречивы, что не дает возможности пользоваться данными даже для сравнительной оценки, и к тому же эти методики, как правило, не отражают реальные условия работы транзистора. Пусковые импульсы, использующиеся для переключения триггера, формируются чаще всего в коллекторной цепи предыдущего триггера, а не берутся от низкоомных источников идеальных прямоугольных импульсов, как это предусмотрено упомянутыми методиками. Отметим также, что чрезмерное увеличение коллекторного тока предыдущего триггера, являющегося источником пусковых импульсов, может привести к снижению скорости переключения вследствие насыщения в коллекторном переходе. [38]

Экспериментальный метод измерения коэффициента турбулентной диффузии от постоянного точечного источника. [39]

Точное сравнение результатов теории с опытными данными полученными таким способом, затруднено, поскольку измерение лагранжева масштаба и интенсивности турбулентности посредством термоанемометра связано с относительно сложной техникой эксперимента. Нелегко обеспечить однородную изотропную турбулентность, а когда она все же достигнута с помощью решеток в аэродинамической трубе, вдоль по потоку происходит затухание турбулентности. Кроме того, устройства для ввода метки нарушают поток, а скорость в направлении оси у не постоянна, если существует касательное напряжение на стенке. Тем не менее, на основе упомянутой методики, поясняемой рис. 4.8, были получены хорошие результаты. [40]

IV были высказаны некоторые критические замечания, касающиеся недостатков этой методики в случае использования ее для оценки стойкости против локальных разрушений. Применительно к рассматриваемому здесь вопросу эта методика также не свободна от недостатков. Мы имеем в виду слишком большой разброс данных при определении пластичности образцов при температурах, близких к солидусу, обусловленный несовершенной техникой нагрева образца и контроля температуры. Тем не менее, даже при наличии этих недостатков упомянутая методика позволяет выявить разницу в поведении аустенитных сталей и сплавов различного происхождения. Так, в работах [9, 10] показано, что для жаропрочной стали ЭИ787 обычного производства температурный интервал хрупкости на ветви охлаждения сварочного термического цикла составляет 180 С. Для металла, подвергшегося электрошлаковому переплаву, он значительно уже и составляет всего 25 С. [41]

Такое превышение величины пульсаций обусловлено частотной зависимостью линий связи между резонаторами. Если бы они были заменены идеальными инверторами сопротивлений, то величина пульсаций чебы-шевской характеристики стала бы точно равной 0 5 дб. Расчеты на вычислительной машине показывают также, что при использовании линий связи длиной Ко / 4 максимальная - величина пульсаций достигала бы примерно 0 7 дб. Максимальная величина пульсаций в 1 2 дб для расчетной характеристики, приведенной на рис. 12.08.2, указывает на еще большую избирательность линий связи длиной ЗКо / 4, используемых в данном фильтре. Это достигается, однако, ценой того, что, согласно упомянутой методике, вдоль основной линии фильтра обязательно должны иметь место перепады сопротивлений, что усложняет изготовление фильтра. Если сопротивления основной линии и параметры крутизны резонаторов определяются согласно данным § 12.09, то процесс расчета остается таким же, как было описано выше. [42]

Такое превышение величины пульсаций обусловлено частотной зависимостью линий связи между резонаторами. Если бы они были заменены идеальными инверторами сопротивлений, то величина пульсаций чебы-шевской характеристики стала бы точно равной 0 5 дб. Расчеты на вычислительной машине показывают также, что при использовании линий связи длиной Я0 / 4 максимальная величина пульсаций достигала бы примерно 0 7 дб. Максимальная величина пульсаций в 1 2 дб для расчетной характеристики, приведенной на рис. 12.08.2, указывает на еще большую избирательность линий связи длиной ЗЯо / 4, используемых в данном фильтре. Это достигается, однако, ценой того, что, согласно упомянутой методике, вдоль основной линии фильтра обязательно должны иметь место перепады сопротивлений, что усложняет изготовление фильтра. Если сопротивления основной линии и параметры крутизны резонаторов определяются согласно данным § 12.09, то процесс расчета остается таким же, как было описано выше. [43]

Страницы: 1 2 3