Cтраница 2
На рис. 4.18 в координатах напряжение - время параллельно диаграмме / остаточной длительной прочности стали и ниже нее на 10 % наносится диаграмма 2 начального этапа интенсивной микроповреждаемости и одновременно проводится вектор расчетных приведенных напряжений до пересечения в точке А с диаграммой микроповреждаемости. [16]
На рис. 4.18 в координатах напряжение - время параллельно диаграмме / остаточной длительной прочности стали и ниже нее на 10 % наносится диаграмма 2 начального этапа интенсивной микроповреждаемости и одновременно проводится вектор расчетных приведенных напряжений до пересечения в точке А с диаграммой микроповреждаемости. [17]
Одновременно развиваются процессы микроповреждаемости металла, интенсивность которых зависит от многих факторов, в том числе от структурного состояния стали. Разная интенсивность нарастания микроповреждаемости связана с различной деформационной способностью границ и тела зерен в структурах феррито-сорбита и отпущенного бейнита. [18]
Для металла паросилового оборудования электростанций применяется в соответствии с ОСТ 34 - 70 - 690 - 96 [128] металлографический метод оценки степени микроструктурной повреждаемости стали. Оценка остаточного ресурса сварных соединений паропроводов из стали 12Х1МФ по структурному фактору для условий ползучести проводится на репликах с использованием шкал микроповреждаемости сталей перлитного класса. Именно в этой прослойке металла в условиях ползучести чаще всего развиваются типичные повреждения сварных соединений. [19]
Сталь 15ХМпо сравнению со сталью 12МХ отличается более высокой жаропрочностью и коррозионной стойкостью ( последнее объясняется повышенным содержанием Сг), а также более стабильной и однородной структурой. При длительной эксплуатации в условиях ползучести структура стали I5XM претерпевает изменения от исходной феррито-пер-литной до феррито-карбидной с перлитом, сфероидизированным до 3 - 4 баллов [19] с незначительной микроповреждаемостью металла. [20]
Следует отметить, что в отличие от ЗТВрп, в которой повреждаемость зарождается и развивается с наружной поверхности трубных элементов, процесс развития микро - и макроповреждения в сварных швах, как правило, протекает в глубинных слоях металла. Последнее обусловлено особенностью структурной, химической и механической неоднородностью многослойного шва. В околошовной зоне и основном металле интенсивность развития микроповреждаемости является более слабой, чем в ЗТВрП и металле шва. [21]
Однако этот метод, даже при учете отмеченного влияния коррозионного фактора на Np, не учитывает в каждом конкретном случае субструктурного стадийного механизма усталостного процесса, который предопределяет долговечность металла конструкции, вследствие чего даже при умеренных запасах прочности обычно дает заниженное значение назначенного ресурса. Кроме того, для определения параметров еа, m, v / расчетной зависимости, как указывалось, необходима постановка специальных экспериментов в условиях, максимально приближенных к реальным. В последнее время для оценки усталостной повреждаемости конструкционных материалов приняты попытки использования электрохимического метода и известного эффекта Баркгаузена. Величина заряда здесь служит мерой усталостного повреждения исследуемого металла. При использовании для определения микроповреждаемости ферромагнитных материалов метода магнитных шумов ( эффекта Баркгаузена) субструктурные изменения оцениваются по неравномерности движения стенок магнитных доменов в результате их взаимодействия с дефектами кристаллической решетки. [22]