Микроструктура - сварной шов
Cтраница 2
При металлографических исследованиях изучаются характер разрушения образцов ( вид излома), макро - и микроструктура сварного шва и зоны термического влияния. Кроме этого, на шлифах для металлографических исследований определяют твердость различных зон сварного соединения. [16]
Рассчитав затем эквивалентные концентрации хрома и никеля по структурной диаграмме ( рис. 30), можно установить тип микроструктуры сварного шва и приближенно оценить количество фер-ритной составляющей в нем. [17]
 |
Микроструктура сварных соединений из стали ЗОХГСА ( х200. [18] |
Анализ микроструктур исходных сварных соединений из стали 20 показал, что основной металл и ЗТВ всех сварных соединений состоит из феррита и перлита, для микроструктуры сварного шва характерна дендритная структура зерен, ориентированных вдоль отвода тепла из зоны плавления металла при охлаждении. При этом на участке перегрева ЗТВ было отмечено возникновение крупных зерен размером до 48 мкм. После отжига как в основном металле, так и в ЗТВ существенных изменений размера зерна не происходит. После ТЦО и прокатки роликами в режиме СПД с величиной деформации 20 % наблюдается уменьшение среднего размера зерна в основном металле и на участке крупного зерна в ЗТВ. [19]
Вырезка образцов из высверленной пробки-цилиндра должна производиться механическим способом ( без применения газовой резки); вырезаются два образца для испытания ударной вязкости, один образец на растяжение и образцы для исследования макро-и микроструктуры сварного шва ( фиг. [20]
Дефекты микроструктуры сварного соединения и околошовной зоны - микропоры, микротрещины, нитридные, кислородные и другие неметаллические включения, крупнозернистость, участки перегрева и пережога. Наиболее опасными дефектами микроструктуры сварного шва являются перегрев и пережог. [21]
Дефекты микроструктуры сварного соединения и оюлошовной зоны - микропоры, микротрещины, нитридные, кислородные и другие неметаллические включения, крупнозернистость, участки перегрева и пережога. Наиболее опасными дефектами микроструктуры сварного шва являются перегрев и пережог. [22]
Дефекты микроструктуры сварного соединения и околошовной зоны - микропоры, микротрещины, нитридные, кислородные и другие неметаллические включения, крупнозернистость, участки перегрева и пережога. Наиболее опасными дефектами микроструктуры сварного шва являются перегрев и пережог. [23]
Термическая обработка сварного шва состоит из нормализации с температуры 880 - 900 С или из нормализации и высокого отпуска при температуре 550 С. Такая обработка значительно улучшает микроструктуру сварного шва и его механические свойства. [24]
 |
Влияние наклепа на микроструктуру аустенитно-ферритных швов. [25] |
В таких швах деформация вызывает дробление зерен аустенита, появление линий сдвига ( рис. 53, а) и искажение формы первичного феррита. В результате наклепа растяжением ферритные образования дендритной формы вытягиваются вдоль направления деформации. Наклеп сжатием вызывает более интенсивное дробление аустенита, без заметного искажения формы феррита. На рис. 53, б показана микроструктура сварного шва стали 1Х18Н10Т, претерпевшего сложную пластическую деформацию в процессе холодной штамповки. Отчетливо видны границы зерен аустенита, образовавшихся внутри столбчатых кристаллов, линии сдвига и двойникование. [26]
В настоящее время как альтернатива электронно-лучевой сварки металлов больших толщин ( но на воздухе, без вакуумной камеры) разработана дуговая сварка неподвижным плавящимся электродом, В этом случае между свариваемыми пластинами плотно устанавливают металлический изолированный электрод толщиной 1 - 3 мм, а между кромкой электрода и основным металлом возбуждают дугу, которая самораспространяется в узком зазоре со скоростью до 5 м / с, отбрасывая расплавленный металл в зазор и заполняя его. Автоколебательное движение дуги по торцу электрода осуществляется за счет взаимной нелинейной связи электрического и температурного полей в плавящемся электроде. Если оценивать производительность данной техноло-тии при формировании сварного шва ( глубиной 100 мм) с помощью произведения глубины шва на скорость сварки, то, как установлено в [575], она в 4 - 5 раз выше, чем при традиционной электронно-лучевой сварке. Кроме того, самоорганизующаяся технология сварки позволила повысить величину термического КПД до 0 8 и резко улучшить качество шва. На примере сварки нержавеющей стали показано [575], что достижению максимального уровня термического КПД отвечает минимальный размер зоны термического влияния и наиболее благоприятная с точки зрения механических свойств микроструктура сварного шва. [27]
Страницы: 1 2