Разработанная модель

Cтраница 4

Принципиальная схема печи пиролиза. [46]

В разработанной модели змеевик пиролизнои печи рассматривается как объект с распределенными параметрами. Температурный профиль реакционной смеси по длине змеевиков промышленных печей имеет плавный, монотонный характер [137] и определяется значениями температуры в нескольких точках. [47]

Сопоставление динамики давления в конце этанопровода и массового расхода в его начале. [48]

Адекватность разработанных моделей проверена при расчетах целого ряда технологических ситуаций различных трубопроводов. [49]

В разработанной модели капиллярный гистерезис аккумулирует в себе физико-химические особенности взаимодействия поверхности и фаз, а функция ф ( х /) - физико-химические условия диспергирования и коалесценции вытесняемой фазы. [50]

Использование разработанных моделей залежи дает возможность прогнозировать максимально гарантированный объем газа, мого из залежи, и максимально необходимые при этом затраты. [51]

По разработанной модели сборки можно автоматически получить ее спецификацию. [52]

Значение разработанной модели процесса грануляции с внутренним рециклом определяется, в первую очередь, возможностью количественной оценки изменения гранулометрического состава в зависимости от режима обезвоживания, обоснования условий управления и оптимизации процесса, исходя из общих свойств системы, согласно которым повышение температуры слоя интенсифицирует тепловое дробление, число мелких частиц в КС при этом возрастает, абсолютная скорость роста снижается, плотность распределения сдвигается в сторону мелких классов. При увеличении высоты КС или снижении концентрации раствора возрастает среднее время пребывания материала в КС, а следовательно, количество смен термического воздействия на гранулу, усиливающее ее разрушение, абсолютная скорость роста снижается, соответственно гранулометрический состав характеризуется повышенным содержанием мелких фракций. [53]

Изменение разности температур Д7 исходного Та и охлажденного 7 х газов в зависимости от начального давления Ра при Гв Тж 303 К.| Изменение удельной холоднопроизводительности q в зависимости от начального давления Рк газа в процессе его пульсационного охлаждения при Т Тж 303 К.| Изменение разности температур AT исходного газа Т и охлажденного газа Тх от степени расширения PJPH и компонентного состава. [54]

Используя разработанную модель термогазодинамического процесса энергоразделения в многокомпонентной струе, пульсационно истекающей в полузамкнутую емкость с теплопроводными стенками, рассчитываются характеристики этого процесса. Из графика на рис. 7.5 видно, что с увеличением давления нагнетания исходного газа Рв разность температур ДТ снижается. Однако она увеличивается с увеличением степени расширения газа, выражаемой в виде отношения давлений Р и низконапорного Р газов. Аналогичные зависимости получены для удельной холодопроизводительности q ( рис. 7.6) процесса энергоразделения. [55]

Используя разработанную модель многокомпонентного струйного течения кави-тирующей жидкости рассчитываются термогазодинамические параметры процессов, происходящих в сопле Вентури при кавитационном режиме течения жидкости, а также процессов эжекции и тепломассообмена в струе свободно истекающей кавитирующей многокомпонентной жидкости. [56]

Страницы: 1 2 3 4