Однопараметрическая диффузионная модель

Cтраница 3

В данном случае основой является модель вытеснения, осложненная обратным перемешиванием, следующим формальному закону диффузии. При составлении однопараметрической диффузионной модели принимаются следующие допущения: изменение концентрации субстанции является непрерывной функцией координаты ( расстояния); концентрация субстанции в данном сечении постоянна; объемная скорость потока и коэффициент продольного перемешивания не изменяются по длине и сечению потока. [31]

В настоящее время отсутствуют удовлетворительные математические модели процесса промывки, учитывающие все указанные выше особенности гидродинамической обстановки в слое осадка. Известны попытки [31 - 33 ] описания процесса промывки с помощью однопараметрической диффузионной модели. Однако при использовании этой модели не учитывается перераспределение свободного норового пространства между фильтратом и промывной жидкостью, а смесь этих двух жидкостей рассматривается как единая фаза. [32]

Основой является модель вытеснения с продольным и поперечным перевешиванием. Если учитывать только продольное перемешивание, м получим однопараметрическую диффузионную модель с параметроц-коэффяциентоь: продольного перемешивания В. [33]

Урав-ные возмущения при различной ин - нение (III.111) представляет со-тенсивности перемешивания в про - бой однопараметрическую диффузионную модель. [34]

Двухпараметрическая диффузионная модель используется для описания движения потоков в аппаратах колонного типа с небольшим отношением длины к диаметру и большой поперечной неравномерностью скоростей потоков. Ввиду сложности решения такая модель используется значительно реже однопараметрической, поэтому в дальнейшем будем рассматривать лишь однопараметрическую диффузионную модель. [35]

Влияние пульсации на коэффициент продольного перемешивания в сплошной фазе. [36]

Причем заметной разницы между влиянием частоты и амплитуды пульсации не обнаруживается. Данные по продольному перемешиванию в сплошной фазе ( рис. 8) для удобства сравнения приведены в терминах однопараметрической диффузионной модели. [37]

В данном случае основой является модель вытеснения, осложненная обратным перемешиванием, следующим формальному закону диффузии. Параметром, характеризующим модель, служит коэффициент турбулентной диффузии, или коэффициент продольного перемешивания D. При составлении однопараметрической диффузионной модели принимаются следующие допущения: изменение концентрации субстанции является непрерывной функцией координаты ( расстояния); концентрация субстанции в данном сечении постоянна; объемная скорость потока тл коэффициент продольного перемешивания не изменяются по длине и сечению потока. [38]

В данном случае основой является модель вытеснения, осложненная обратным перемешиванием, следующим формальному закону диффузии. Параметром, характеризующим модель, служит коэффициент турбулентной диффузии, или коэффициент продольного перемешивания DL. При составлении однопараметрической диффузионной модели принимаются следующие допущения: изменение концентрации субстанции является непрерывной функцией координаты ( расстояния); концентрация субстанции в данном сечении постоянна; объемная скорость потока и коэффициент продольного перемешивания не изменяются по длине и сечению потока. [39]

Существенным преимуществом математической модели руд-нотермического процесса, основанной на распределении энергии в ванне, является то, что она позволяет объединить оба подхода к рассмотрению руднотермических печей - как энергетического агрегата и хлмического реактора не противопоставляя их. Кроме того, на основе модели получаются простые, инженерные, теоретически обоснованные зависимости для расчета печей. В общем случае для руднотермической печи, как реактора может быть принята однопараметрическая диффузионная модель. [40]

Различают однопараметрическую и двухпараметрическую диффузионные модели. Если при построении модели учитывают только продольное перемешивание, а в радиальном направлении концентрацию принимают постоянной, то такая модель называется однопара-метрической. Эта модель характеризуется одним параметром, учитывающим продольное перемешивание, который обозначается DL. Основой однопараметрической диффузионной модели является модель вытеснения, осложненная обратным перемешиванием. [41]

В зоне гидроклассификации, так же как и в зоне осветления, происходит вымывание вверх из суспензии кристаллов малых размеров с одновременным осаждением крупных продуктовых кристаллов. Последние попадают на выгрузку. Отсюда вытекают и особенности, связанные с разработкой инженерной методики расчета зоны классификации, от эффективности работы которой во многом зависит качество продукта. В рассматриваемой зоне одновременно имеет место восходящее движение мелких кристаллов с жидкостью, зависание частиц некоторого среднего размера и осаждение наиболее крупных кристаллов. На эту идеализированную картину накладывается хаотическое пульсирующее движение кристаллов, интенсивность которого зависит от физических свойств системы, распределения частиц по размерам и от общего содержания дисперсной фазы. Существующие методы расчета эффективности разделения суспензий в гидроклассификаторах [47], применяемых в кристаллизаторах, основаны на использовании однопараметрической диффузионной модели, которая предполагает постоянство скорости жидкости по сечению потока и может быть применена только для однородных систем. Однако в нашем случае ее применение не совсем оправдано, так как мы имеем заведомо неоднородную систему. Таким образом, необходимо совместно решать задачу пространственного движения жидкости и твердых частиц при их относительно малом содержании, что практически невозможно с помощью известных в настоящее время методов без значительного упрощения действительной картины течения. [42]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени ( при t 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени / О выходная концентрация отлична от нуля. Этим лереходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Q при t TO - В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент / 0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t 0 его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. [43]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени ( при 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t 0 выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Q при 0 / то - В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент i0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t 0 его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. [44]

Страницы: 1 2 3