Фазовый набег
Cтраница 4
Важное значение для работы некоторых систем радиоавтоматики ( в частности, системы с коническим сканированием) имеет явление дополнительного фазового Набега огибающей синусоидальных колебаний при прохождении усилителя с АРУ. Это явление также обусловлено зависимостью быстродействия от уровня входного сигнала. Необходимые количественные соотношения могут быть найдены из анализа прохождения амплитудно-модулированных колебаний через усилитель с АРУ. [47]
В выражениях (8.9) или (8.10) существенным является следующее обстоятельство: каждая слагаемая плоская волна при распространении до плоскости наблюдения z const 0 приобретает свой фазовый набег ( рп л / fc2 - u z, зависящий от ее пространственной частоты ип. Поэтому фазовые соотношения между слагаемыми плоскими волнами на границе z О и в плоскости наблюдения, отстоящей на расстоянии z, различны. Изменение фазовых соотношений между слагаемыми плоскими волнами приводит к тому, что изменяется результат интерференции этих плоских волн. [48]
В то же время изменению пропускания от i0 l до ff-s 1 соответствует изменение набега фазы света около 2 рад, что на порядок больше фазового набега, необходимого для Фабри - Перо-интерферометра. [49]
Если при прохождении света через активный элемент на - правления быстрой и медленной осей в сходственных точ - ках поперечного сечения не изменяются, то фазовые набеги в каждом слое суммируются и изменение оптического пути ( для. [50]
Если при прохождении света вдоль оси активного элемента направления главных напряжений в сходственных точках поперечных сечений не изменяются: 6 const ( г), то фазовые набеги в каждом слое суммируются, а вид матрицы Джонса для активного элемента совпадает с выражением (1.19) с соответствующим изменением смысла б как полного набега фаз по длине элемента для данной точки поперечного сечения. Величины б и в, являясь функциями поперечных координат, связаны с величинами искажений оптического пути AL / в активном элементе. Установление вида этой связи требует знания явных выражений для полей температуры, напряжений и деформаций в активных элементах конкретных конфигураций. [51]
Эффекты полного отражения обусловлены интерференционными явлениями на волнах, запертых в слое, поэтому общее их количество в резонансной зоне зависит от дистанции, где осуществляется фазовый набег ( здесь h), и тем больше, чем толще слой диэлектрика. Вследствие этого на нижних рисунках ( решетка внутри слоя) меньше точек полного отражения, так как роль регулярных участков здесь играют половинки слоя. Естественно, что распределение точек проявления эффекта полного отражения в областях, где выполнены необходимые условия ( реализованы определенные режимы связи зон отражения и прохождения), зависит от положения решетки относительно слоя, поляризации, преобразующих свойств границ и пр. [52]
Видно, что я - включают в себя нелинейный фазовый набег, обусловленный действием всех взаимодействующих волн, так как f - безразмерная координата, равная фазовому набегу, который набирается в нелинейной среде толщиной z при действии пространственно однородного поля с интенсивностью / о Здесь т ( т) - нормированное на Т0 время релаксации динамической решетки, записанной волнами i и / за счет rn - го нелинейного механизма, учитывающее распад возбуждений с временем Т 1, их диффузию с константой D, дрейф со скоростью v 1 и, наконец, ослабление решетки за счет бегущей интерференционной картины, создаваемойволна-ми г и / с различающимися частотами со - и со. [53]
Тх и Ту - коэффициенты прохождения слоя по амплитуде для волн, поляризованных в плоскости xz nyz ( z - направление распространения); Ф и Фу - фазовые набеги при прохождении слоя волнами. [54]
Как показывают расчеты, при достаточно больших 0, когда взаимодействие двух прямоугольных клиньев по ближнему полю пренебрежимо мало, фазочастотные зависимости argS 2) ( xg) носят линейный характер и определяются как argSf 2яхг0, т.е. прошедшая Я о-волна приобретает фазовый набег на расстоянии, равном высоте бокового плеча. [55]
 |
I. Линия, нагруженная сосредоточенными нмпедансами. [56] |
Такую нагруженную линию можно представить в виде последовательности секций, каждая из которых состоит из отрезка линии с волновым сопротивлением Z0 и сосредоточенного сопротивления Zi. Фазовый набег на секции АС равен сумме фазового набега на отрезке линии АВ и скачка на сосредоточенном импедансе ВС. [57]
При переходе через резонансную частоту характер реактивной нагрузки меняется: из индуктивной она превращается в емкостную и фазовый набег на секции изменяется на величину я. Получившийся нулевой фазовый набег остается постоянным до тех пор пока не будет достигнута следующая полоса прозрачности. В начале этой полосы нагрузки становятся емкостными и соответственно меняются частотные характеристики. Когда эффективная длина шлейфа делается равной А72, снова имеет место резонанс с узлами электрического поля на отверстиях резонаторов и g А. При дальнейшем увеличении частоты нагрузки становятся индуктивными и на частоте, при которой длина шлейфов равняется ЗАУ4, имеет место отсечка. Такая же картина повторяется при всех резонансных значениях длин шлейфов, равных ( mk Я / 2) / 2, где т - положительные целые числа. [58]
Здесь также получается последовательность полос прозрачности и непрозрачности, однако в этом случае при возрастании частоты полосы непрозрачности становятся уже. Значение фазового набега на емкостных сопротивлениях таково, что фазовая скорость оказывается больше с, исключая случаи стоячей волны с узлами на этих сопротивлениях, когда она равна с. Из графика видно, что теперь у передающей системы имеется критическая частота, ниже которой распространение невозможно. Для других значений С общий вид кривых сохраняется, причем в случае больших значений они стремятся к линии ирс, а в случае меньших - к горизонтальным линиям, что соответствует отсутствию распространения. Дисперсионные кривые для случая последовательных емкостных нагрузок в силу принципа двойственности совпадают с кривыми для случая параллельных индуктивных нагрузок, в то время как кривые для параллельных емкостных нагрузок одинаковы с приведенными выше кривыми для последовательных индуктивных нагрузок. [59]
Страницы: 1 2 3 4 5