Тепловая нагрузка - топка
Cтраница 2
 |
Блок-схема корректирующего регулятора содержания О2 в дымовых газах. [16] |
В этих случаях важную роль по-улучшению работы регулятора тепловой нагрузки топки будет играть дифференциатор давления пара в барабане котла, примененный в схеме этого регулятора. [17]
Существенное влияние на среднеинтегральные значения степени неизотермичности факела оказывает тепловая нагрузка топки. Независимо от вида сжигаемого топлива и аэродинамики топки среднеинтеграль-ное значение степени неизотермичности факела с повышением теплона-пряженности топки уменьшается. Снижение степени неизотермичности факела с увеличением теплонапряженности поперечного сечения топки объясняется увеличением турбулентности топочной среды с повышением q - e, так как последняя является параметром, косвенно характеризующим скорость газов в поперечном сечении топки. В зависимости от типа топочного устройства увеличение qF от I МВт / м2 до 2 МВт / м2 снижает степень неизотермичности факела в среднем в 1 5 - 2 раза. [18]
Соотношение СаОс / СаО летучей золы зависит и от тепловой нагрузки топки. [19]
Имеющийся опыт показывает, что связанное с этим увеличение тепловой нагрузки топки не приводит к понижению экономичности работы котельного агрегата при установке правильно сконструированных горелок. В табл. 19 приведены результаты наладочных испытаний котла фирмы Штейнмюллер при установке горизонтальных щелевых горелок. Таким образом, при переводе на газообразное топливо котлов малой производительности имеется возможность повысить тепловые нагрузки топочного объема в 2 - 2 5 раза при применении имеющихся конструкций газовых горелок. [20]
Таким образом, регуляторы давления пара за котлом, тепловой нагрузки топки, расхода топлива и расхода воздуха, работают по многоконтурной схеме каскадно-связанного регулирования. [21]
Как показано на блок-схеме, образование пневматического сигнала текущего значения тепловой нагрузки топки происходит в суммирующем реле БС-34А, путем суммирования пневматического сигнала расхода пара, поступающего к суммирующему реле от дифманометра ДМПК-НХ), и пневматического1 сигнала скорости изменения давления пара в барабане котла ( производной давления пара в барабане), поступающего к суммирующему реле от манометра МПД через блок предварения ЕП-28В. Поскольку к суммирующему реле от блока предварения поступает суммарный сигнал, содержащий как производную, так и текущее значение давления пара, то для получения сигнала производной в суммирующем реле из пневматического сигнала, поступающего к нему от блока предварения, вычитается сигнал текущего значения давления; с этой целью к минусовой камере суммирующего реле подведен пневматический сигнал от манометра МПД. [22]
На блок-схеме, показанной на рис. 43, помещены регуляторы тепловой нагрузки топки, расхода газа и расхода общего воздуха. Главный [ ( корректирующий) регулятор давления пара в главной паровой магистрали на этой схеме условно не показан, так как он не отличается от предыдущих примеров. [23]
При возникновении значительного и быстрого увеличения расхода пара или уменьшения тепловой нагрузки топки давление пара уменьшается до предела настройки стерегущего регулятора, который будет уменьшать нагрузку турбины, поддерживая установленное минимальное давление пара. При восстановлении нормального давления стерегущий регулятор автоматически выключается из работы. [24]
В случае значительного и быстрого увеличения расхода пара к турбине или уменьшения тепловой нагрузки топки давление пара уменьшается, вследствие чего стерегущий регулятор автоматически включится в работу и, воздействуя на синхронизатор турбины, уменьшит ее нагрузку настолько, чтобы удержать давление пара на установленном минимальном значении. При восстановлении нормального давления стерегущий регулятор выключается из работы. [25]
Главный ( корректирующий) регулятор давления пара за котлом КРД и регулятор тепловой нагрузки топки РТНТ в этой схеме остаются такими же, как и в котле с газовым отоплением. Для этого выходной сигнал регулятора РТНТ поступает непосредственно к исполнительному механизму ИМ1, который, перемещаясь, изменяет положение траверс плоского контроллера до тех пор, пока скорость вращения электродвигателей питателей пыли не достигнет такого значения, при котором расход топлива, подаваемого на сгорание в топку котла, будет соответствовать заданной тепловой нагрузке топки. [26]
Поскольку подача топлива и воздуха в топку должна регулироваться в соответствии с тепловой нагрузкой топки, точное определение этой нагрузки и ее регулирование являются важнейшим условием работоспособности данной системы. В стационарном режиме тепловая нагрузка топки определяется расходом пара, отбираемого из котла. В переходном режиме расход пара не характеризует тепловой нагрузки топки, так как паровой котел имеет большую тепловую емкость и, следовательно, большую инерционность. [27]
Для этого выходной сигнал корректирующего регулятора давления пара за котлом КРД воздействует на задание регулятора тепловой нагрузки топки РТНТ, а выходной сигнал регулятора РТНТ воздействует на задания регуляторов расходов топлива РРТ и воздуха РРВ. Таким образом, регуляторы давления пара за котлом, тепловой нагрузки топки, расхода топлива и расхода воздуха работают по многоконтурной схеме каскадно-связанного регулирования. [28]
При работе котла в переходных режимах ( при изменении расхода пара, отбираемого из котла) тепловая нагрузка топки не может оставаться постоянной. [29]
При работе котла в переходных режимах ( при изменении расхода пара, отбираемого из котла) тепловая нагрузка топки не постоянна; она должна соответствовать расходу тепла, отбираемого из котла вместе с паром. [30]
Страницы: 1 2 3 4