Температурная нагрузка
Cтраница 2
Для снижения температурной нагрузки Q4 материалы шпилек и фланцев должны иметь близкие механические свойства и температурные коэффициенты линейного расширения. [16]
 |
Кривые распределения температур вдоль меридиана цилиндрического.| Кривые распределения температур вдоль меридиана s сферического. [17] |
Повышенный уровень температурной нагрузки для цилиндрического корпуса типа II существенен, поскольку в отличие от корпуса типа / в нем более явно выражены эффекты температурной зависимости механических и реологических свойств применяемого конструкционного материала. [18]
Для снижения температурной нагрузки Qt материалы шпилек и фланцев должны иметь близкие механические свойства и температурные коэффициенты линейного расширения. [19]
На этапе сброса температурной нагрузки меняется знак упругих напряжений. [21]
Эффективность метода суммирования температурных нагрузок подтверждается удовлетворительной точностью расчетов, полученной и в том случае, когда на втором этапе нагружения для режима суммирования в качестве массива напряжений начального нагружения использованы лишь значения, удовлетворяющие условию S0 0 3 8 ях. [22]
На этапе сброса температурной нагрузки меняется знак упругих напряжений. [24]
На установках со сравнительно невысокими температурными нагрузками и малыми сечениями труб иногда целесообразно отказаться от компенсации в какой-то части системы трубопроводов и использовать их естественную гибкость. Раслоложен Ис опор зависит от того, какой вид компенсации предусматривается. Если это трудно решить, идут обратным путем - определяют возможные места расположения опор, а затем для каждого участка решают вопрос о выборе типа компенсации. [25]
Возможность применения метода суммирования температурных нагрузок проверена на сферическом корпусе для базового режима Вг. [26]
Рассмотрим три закона распределения механических и температурных нагрузок по окружности. [27]
 |
Пример характеристики отключения, определяемой границами времен отключения. [28] |
Ток короткого замыкания определяет температурную нагрузку реле. У реле с непосредственным нагревом нагрузка падает на биметаллический механизм, а у реле с косвенным обогревом - главным образом на нагревательную обмотку реле. Максимальная величина тока короткого замыкания создает большие динамические усилия. [29]
Отметим, что при температурных нагрузках на СО-системы в интегралах (7.18) отсутствуют перерезывающие силы и крутящие моменты. При этом в интегралы Мора для bkp также не входят перерезывающие силы и крутящие моменты. [30]
Страницы: 1 2 3 4 5