Линейная токовая нагрузка
Cтраница 3
Ввиду постоянной величины воздушного зазора и пренебрежения напряженностью в стали шестиугольник одновременно представляет магнитную индукцию в воздушном зазоре машины. Если линейная токовая нагрузка распределяется вдоль окружности якоря неравномерно и сконцентрирована, например, для паза / на середине участка дс12 - хг, то кривая возбуждения поля становится ступенчатой кривой. Лучи 01, 02 в шестиугольнике выражают магнитную напряженность, а также индукцию под зубцами. [31]
У закрытых машин с наружной вентиляцией удельное окружное усилие практически не зависит от размеров машины. Как индукция, так и линейная токовая нагрузка подвержены у них лишь незначительным колебаниям. Если линейную токовую нагрузку и плотность тока считать постоянными, то количество тепла, выделяемого обмоткой на 1 мг поверхности якоря ( пропорционально AS), также постоянно. [32]
Необходимо также иметь в виду, что зависимость цг ( 5) определяется также и номинальной мощностью двигателя Рном. Как правило, с ростом РНОм линейные токовые нагрузки возрастают, насыщение увеличивается, цг при неизменном скольжении уменьшается. [34]
 |
Установление граничных условий для напряженности магнитного поля при наличии поверхностных токов. [35] |
Допустим для общности задачи, что величины поверхностных токов на поверхностях 2 6 / 2 различны. Мы рассматриваем случай синусоидального бегущего поля, когда линейные токовые нагрузки и рассматриваемые поверхностные токи также представляют собой синусоидальные бегущие волны. [36]
Технико-экономические показатели индукционных МГД-машин заметно хуже, чем у нормальных асинхронных электрических машин, что обусловлено следующими причинами. Из-за относительно большой величины немагнитного зазора между сердечниками индуктора линейные токовые нагрузки обмоток приходится брать большими, в результате увеличивается намагничивающий ток. Вследствие этого потери в обмотках этих машин велики. [37]
Машины переменного тока с постоянными магнитами имеют гораздо более низкое использование, чем обычные генераторы. С учетом обеспечения стабильности напряжения значения величин индукции и линейной токовой нагрузки здесь значительно меньше обычных. [38]
 |
Симметрированный сердечник индуктора согласно предложению А. П. Ращепкина. [39] |
В связи с большим немагнитным зазором между сердечниками индуктора в индукционных МГД-машинах приходится допускать большую линейную токовую нагрузку обмоток. Вместе с тем величина плотностей тока ограничена вследствие трудных условий охлаждения. Поэтому приходится применять глубокие пазы и узкие зубцы, в результате чего сечения катушек обмоток индукционных МГД-машин получаются значительно большими, чем в нормальных асинхронных машинах тех же габаритов. [40]
Из сравнения результатов видно, что суммарное рассеяние с уменьшением диаметра машины сильно возрастает, причем в наибольшей мере это относится к рассеянию высших гармонических, в то время как лобовое рассеяние остается неизменным. Для того чтобы коэффициент рассеяния не упал ниже определенного значения, в крупных машинах принимаются различные меры, например увеличивается величина воздушного зазора, линейная токовая нагрузка и коэффициент пазового рассеяния. Повышение числа полюсов вызывает значительное повышение коэффициента рассеяния. По этой причине возникают трудности при изготовлении малых тихоходных машин. [41]
У закрытых машин с наружной вентиляцией удельное окружное усилие практически не зависит от размеров машины. Как индукция, так и линейная токовая нагрузка подвержены у них лишь незначительным колебаниям. Если линейную токовую нагрузку и плотность тока считать постоянными, то количество тепла, выделяемого обмоткой на 1 мг поверхности якоря ( пропорционально AS), также постоянно. [42]
Однофазные машины имеют меньшее использование, чем многофазные, так как обмоточный коэффициент у них ниже и часть окружности якоря остается необмотанной. Теоретически это соответствует 1 5 - 0 96 / 0 83 1 7-кратному увеличению внутренней мощности при данном номинале. Однако практически ввиду отсутствия линейной токовой нагрузки на одной трети окружности якоря можно допускать более значительные удельные потери, отнесенные к рабочей части якоря. [43]
Уровень шума обусловлен основными параметрами асинхронного двигателя. Аэродинамический шум зависит главным образом от окружной скорости лопаток вентилятора, то есть от частоты вращения и диаметра вентилятора. Размеры вентилятора назначают исходя из потерь, определяемых индукцией и линейной токовой нагрузкой. [44]
В изготовляемых в настоящее время цилиндрических МГД-машинах первичная обмотка располагается только на внешнем сердечнике. Расположение обмотки на внутреннем сердечнике связано с трудностями охлаждения обмотки. Однако расположение обмотки только на одном сердечнике ограничивает величину общей линейной токовой нагрузки машины и, следовательно, ее мощность на единицу длины, что является определенным недостатком машины с односторонней обмоткой. [45]
Страницы: 1 2 3 4