Напряжение - разрушение
Cтраница 2
 |
Зависимость разрушающего напряжения а от диаметра гранул нитроаммофоски d.| Зависимость степени измельчения различных продуктов i от удельной нагрузки на дробилку Q при скорости ротора 15 м / с. [16] |
Удельная энергия разрушения равна произведению напряжения разрушения о на деформацию образца 8, которая характеризуется свойствами материала. [17]
 |
Зависимость времени до разрушения t и скорости ползучести 8 от напряжения о при температуре, С. [18] |
Длительная прочность может быть представлена как напряжение разрушения при ползучести ор. [19]
Для значений 0 8asCcrrb ( ab - напряжение разрушения) задача становится нелинейной. [20]
Это уравнение имеет вид распределения Вейбулла по напряжениям разрушения, подтвержденное экспериментально в случае хрупкого разрушения. [21]
Таким образом, электроосаждение эмульсий связано с понижением напряжения разрушения, рассеивающей способности и с повышением толщины покрытия в результате понижения вязкости осажденной пленки. [22]
Рассеивающая способность грунтовки проверяется при напряжении на 20 В ниже напряжения разрушения. Электроосаждение проводится при непрерывном перемешивании, температура рабочего раствора грунтовки 20 2 С. Рассеивающая способность замеряется путем установления средней арифметической длины двух окрашенных отрезков планки за вычетом выступающих из профиля участков планки. [23]
Рассеивающая способность грунтовки проверяется при напряжении на 20 В ниже напряжения разрушения. [24]
Проникающая способность грунтовки проверяется при напряжении на 20 В ниже напряжения разрушения. [25]
Упрочнение дисперсными фазами практически не обостряет противоречия между пределом текучести и напряжением разрушения, так как при этом механизме не вносятся дефекты в матрицу сплава, она остается пластичной. Рост предела текучести в этом случае может рассматриваться в промышленных сплавах без заметного снижения вязкости разрушения. Снижение температуры охрупчивания сплавов необходимо для их успешного использования в экстремальных условиях Сибири. [26]
Грубые карбиды ( скорее в бейните, чем в мартенсите) уменьшают напряжение разрушения. Влияние размера зерна осложнено, так как он влияет на степень загрязненности границ примесями. Крупные частицы интерметал-лидов, содержащих Fe и Si, разрушаются при низких деформациях и образуют первичные поры ( подобно несмачиваемым включениям в стали), а объединение этих больших пор облегчено благодаря образованию вторичных пор вокруг меньших частиц при дальнейшем повышении степени деформации; мелкие частицы связаны со старением или измельчением зерна сплавов. Поэтому высокопрочные сплавы требуют чистых компонентов. Разрушение алюминиевых сплавов контролируется смещением. Алюминиевые сплавы не обнаруживают переходов при испытаниях на удар в интервале низких температур. Предел текучести их слегка увеличивается с понижением температуры, и для разрушения, контролируемого смещением, можно ожидать, что вязкость при низких температурах будет несколько больше, чем при комнатной температуре, поскольку приложенная нагрузка должна вызвать то же смещение в более прочном материале. [27]
Рассеивающую способность проверяют при напряжении на 20 В меньше, чем при напряжении разрушения, в течение 3 мин. Электроосаждение проводят при непрерывном перемешивании; температура раствора 19 - 23 С. [28]
Многочисленные исследования показали, что для сталей со ефв роидиаированныы карбидом резко оовышавтся напряжение разрушения. При э оц значение напряжения разрушения ив зависит о. В связи с этим било преддокено, что пластинчатый перлит уменьшав долю участия вязкой составляющей. Сфвроидиаированный перлит пвже значительно снижает скорость роста усталостных трещин. [29]
Страницы: 1 2 3 4