Cтраница 2
Согласно этому, в работе [61] введено понятие эквивалентной жесткости системы нагружения, связывающей перемещение рассматриваемой точки в направлении действия главного напряжения на элементарной площадке. [16]
На рис. 10.24 приведены схемы использования электромагнита в качестве регулятора эквивалентной жесткости динамического гасителя продольных колебаний. Схемы различаются прикреплением сердечника / и корпуса с катушкой 2 к демпфируемому объекту или неподвижному основанию. [17]
Наличие в конструкции диафрагм, заполнителя и внутреннего давления учитывается в эквивалентных жесткостях подкрепляющих шпангоутов и оболочки. Шпангоутами считаем также и загруженные участки цилиндрической оболочки. [18]
Это время должно быть исправлено на коэффициент е - 0.5, и таким образом при температуре по К и ТТТ эквивалентная жесткость должна быть найдена при времени 30 сек. [19]
При расчете трубопроводов, кроме деформации изгиба, учитывают еще деформацию кручения, а для облегчения вычислений вместо жесткости на кручение берут эквивалентную жесткость на изгиб. [20]
Частота собственных колебаний будет уменьшаться с уменьшением тока в обмотках ШД, с увеличением амплитуды колебаний ротора и с насыщением магнитной системы, так как во всех этих случаях эквивалентная жесткость восстанавливающей силы падает. Таким образом, для различных рабочих режимов привода эту величину нельзя указать однозначно. Однако ао изменяется слабо, будучи связана с жесткостью К через радикал; кроме того, она нужна нам прежде всего как эталон времени, вычисленный при строго оговоренных условиях, или для выявления ядра интересующих нас процессов и обнаружения фундаментальных тенденций в характерных режимах работы. Поэтому в дальнейшем мы будем опираться на расчетные формулы ( 3 - 4) и ( 3 - 5), имея в виду, что в специальных задачах истинное значение со0 с учетом перечисленных выше факторов может быть найдено строго. [21]
Масса каждого тела - mi, а его экваториальный и полярный моменты инерции - соответственно At и Ct. Эквивалентная жесткость упругих связей в точке подвеса относительно угловых перемещений - k ( кГсм / рад); эти связи воспроизводят восстанавливающее действие упорного подшипника вала. Реакции этих опор пропорциональны перемещениям от вертикальной оси. [22]
Конструкцию, изображенную на рис. 4.1 i, разбиваем на ряд элементов: отсеки цилиндрической оболочки, содержащие упругий заполнитель и находящиеся под действием внутреннего давления; подкрепляющие шпангоуты; нагруженные участки оболочки; шпангоуты с диафрагмами. Для каждого выделенного элемента определяем его эквивалентную жесткость. [23]
При последовательном соединении эквивалентный статический прогиб подвешивания равен сумме прогибов рессор и пружин, входящих в группу. Если прогиб параллельно работающих рессор и пружин одинаков, то эквивалентная жесткость подвешивания равна сумме жесткостей рессор и пружин. [24]
Выше рассмотрены контактные задачи в случае взаимодействия оболочечной конструкции ( в месте расположения подкрепляющего кольца-шпангоута) и кругового ложемента. В данном случае оболочки являются для шпангоута некоторым упругим основанием, учет влияния которого может быть в конечном итоге проведен введением некоторых эквивалентных жесткостей. При дискретном подкреплении кольца требуется учет локальности включения подкрепляющих элементов, что значительно усложняет задачу. [25]
Чтобы получить точность 0 1 % и выше, необходимо несколько итераций при удачном выборе начального приближения. Простые эксперименты позволяют установить для определенных классов нелинейных систем качественное и количественное влияние всех параметров итерационного процесса: числа точек дискретизации, начального приближения, эквивалентной жесткости, числа итераций. [26]
Очевидно, что вал ротора и упругая опора могут рассматриваться как две последовательно включенные пружины. Задача состоит в определении эквивалентной жесткости С2 этих двух пружин. [27]
Из приведенных уравнений видно, что любое воздействие с механической стороны меняет электрическое состояние преобразователя и, наоборот, изменение электрического поля приводит к изменению механических характеристик. Эта взаимосвязь должна учитываться при любых применениях ЭС преобразователей. Например, из первого уравнения следует, что если напряжение и зависит от перемещения х, то эквивалентная жесткость включенного в цепь преобразователя отличается от жесткости подвеса. [28]
Метод расчета свободных колебаний многопролетного трубопровода базируется на предположении, что каждый его пролет совершает колебания приблизительно с такой же частотой, как и у наиболее длинного пролета с упругозакрепленными концами. Поэтому частоту свободных колебаний всего трубопровода можно определять, рассматривая лишь наиболее длинный пролет, а влияние отброшенных пролетов учитывается введением эквивалентных жесткостей. При этом будем считать, что данный пролет трубопровода расположен между двумя соседними неподвижными опорными устройствами; действие же подвижных опорных устройств учитывается введением сосредоточенных эквивалентных сил. [29]
Предлагаемый метод расчета ориентирован на многоэтажные здания со связевым каркасом. Несмотря на это он может быть использован и при расчете рамно-связевых систем. Для этого следует либо в запас прочности не учитывать работу рам и все горизонтальные нагрузки воспринимать пилонами, либо имитировать рамы пилонами эквивалентной жесткости. [30]