Продольное нормальное напряжение

Cтраница 1

Изменение касательных усилий по.| Распределение усилий NJ по длине ребер ( fi fn i l, и6, ц / 6.| Напряжения на защемленных концах ребер ( сплошные кривые соот. [1]

Продольные нормальные напряжения в ребрах панелей с шестью ребрами несущественно отличаются от соответствующих. Для защемленной панели ( см. рис. 1.25) эти напряжения показаны на рис. 1.28 пунктиром. [2]

При кручении прямоугольного стержня, кроме касательных напряжений, возникают еще продольные нормальные напряжения. Их не будет лишь в том случае, если все поперечные сечения деформируются одинаково, Если же условия нагружения таковы, что имеется различие деформаций в смежных сечениях, то оно влечет за собой удлинение продольных волокон и появление продольных нормальных напряжений. [3]

При получении (15.27) молчаливо предполагалось, что в стержне возникает лишь продольное нормальное напряжение в направлении х, которое сопровождается появлением поперечной деформации v ( du / dx), причем инерцией движения частиц в поперечном направлении пренебрегалось. Это предположение справедливо, если длина продольной волны велика по сравнению с размерами поперечного сечения стержня. [4]

К расчету лотков. о, б - по теории оболочек. в, г - приближенный способ. [5]

В длинных оболочках влияние деформаций контура и поперечных изгибающих моментов на величину и характер изменения продольных нормальных напряжений незначительно, поэтому они могут рассчитываться в продольном направлении как простые балки на двух опорах. Наиболее простым является расчет длинного лотка полукруглого сечения ( рис. 25.5, а), так как можно получить конечный результат. [6]

Распределение продольных усилий Ni по длине ребра переменного сечения для случая панели, изображенной на рисунке ( площадь 2 const, напряжения aiconst. сплошная линия - точное решение, пунктирная - приближенное решение по изложенной методике. [7]

Площадь поперечного сечения F2 принята постоянной, площадь поперечного сечения FI переменна и выбрана так, что продольные нормальные напряжения первого ребра не менялись по длине. Эта задача решена точно в разд. [8]

Коэффициент Пуассона v, определяемый как абсолютная величина отношения поперечной деформации и продольной деформации, которые обусловлены продольными нормальными напряжениями, принимает значения, изменяющиеся от близких к нулю-для некоторых пористых материалов до примерно равных одной второй ( это значение соответствует нулевому - изменению объема) для резины или для эквивалентной модели материала, проявляющей свойства пластического течения. Для большинства материалов, используемых в инженерной драктйке этот коэффициент имеет значение, близкое к 0 3, это же значение, за исключением специально оговоренных случаев, используется и в данной книге, когда формулы, содержащие коэффициент Пуассона v, сводятся к приближенным числовым значениям. [9]

При коагуляции элементарных струй происходит их продольная и поперечная усадка, вследствие чего в струях и нити возникают продольные и нормальные напряжения. Продольные напряжения вследствие усадки могут приводить к деформации нити в непосредственной близости от фильеры, где нить находится в жидком состоянии. Здесь они уравновешиваются нормальными напряжениями, возникающими при движении вискозы в капилляре, а также вязкоупругим сопротивлением продольной деформации самой вискозы. [10]

Отметим, что когда ребро не нагружено на концах силами ( Pi P2 0), то оно будет иметь скругленные концы, если продольные нормальные напряжения в нем не обращаются в нуль на концах. [11]

Изменение касательных усилий по.| Распределение усилий NJ по длине ребер ( fi fn i l, и6, ц / 6.| Напряжения на защемленных концах ребер ( сплошные кривые соот. [12]

С увеличением числа ребер, а, следовательно ( при том же параметре ц, определенной формулой (1.53)), с увеличением ширины панели процесс выравнивания продольных нормальных напряжений в ребрах замедляется. [13]

Некоторые результаты расчета при 63 м приведены на рис. 103, а-эпюра поперечных изгибающих моментов в плоской раме; б-эпюра поперечных изгибающих моментов для среднего поперечного сечения пространственной рамы при я10 м; Ь - эпюра продольных нормальных напряжений для среднего поперечного сечения пространственной рамы. Штриховой линией на рис. 103, а и б показаны кривые эпюры от местной нагрузки. [14]

Некоторые результаты расчета при 6 3 м приведены на рис. 125: а - эпюра поперечных изгибающих моментов в плоской раме; б - эпюра поперечных изгибающих моментов для среднего поперечного сечения пространственной рамы при х 0 м; в - эпюра продольных нормальных напряжений для среднего поперечного сечения пространственной рамы. Штриховой линией на рис. 125, а и б показаны кривые эпюры от местной нагрузки. [15]

Страницы: 1 2 3