Двутавровая насадка

Cтраница 1

Разработанная двутавровая насадка предназначена для замены колец Рашига, используемых в колонных аппаратах комбинированного действия, в нижней части которого используется режим затопления насадки. В этом случае не предполагается больших затрат на модернизацию самой колонны. Основной затратной частью является изготовление насадочных блоков, так как исполнение блоков зависит от внутреннего диаметра колонны. [1]

Работа двутавровой насадки как устройства, обеспечивающего контактное взаимодействие жидкого и газового потоков при их противоточном движении, осуществляется следующим образом. Поток газовой фазы равномерно распределяется элементами насадки в объеме жидкой фазы. В ячейках насадки происходит интенсивное перемешивание потоков вследствие их турбулизации, обусловленной взаимодействием встречных потоков газовой и жидкой фаз и взаимным расположением пластин элементов насадки. Верхние полки двутавровых элементов, расположенные под углом в 45 к потоку восходящей газовой фазы, закручивают его в объеме продольной ячейки, нижние же полки закручивают поток жидкой фазы. Дополнительный эффект обеспечивает тангенциальный ввод обеих фаз в объем ячейки. Это позволяет осуществить турбулентный режим взаимодействия контактирующих потоков в широком диапазоне нагрузок. [2]

Эффективность применения двутавровой насадки заключается в одновременном использовании для контакта фаз эффектов, возникающих при струйно-противоточном движении фаз через щель между полкой одного и боковой полкой другого элемента, при пленочном течении по наклонным полкам, а также при турбулизации фаз в объеме продольных ячеек. [3]

Рашига больше значений двутавровой насадки; с увеличением нагрузки по газовой фазе коэффициент продольного перемешивания возрастает для всех типов исследованных насадок. [4]

Предложена методика расчета абсорбционного аппарата с затопленной двутавровой насадкой, для определения его габаритных размеров и гидродинамических характеристик. [5]

Зависимость гидравлического сопротивления двутавровой насадки от числа Рейнольдса газовой фазы при различных удельных расходах жидкой фазы. [6]

На рисунке 6 представлены зависимости гидравлического сопротивления двутавровой насадки в координатах АР Д - Rer, критерий Рейнольдса рассчитывали используя скорость газовой фазы в щелевых зазорах насадки. [7]

Скорость начала режима подвисания жидкой фазы в двутавровой насадке практически совпадает с регулярной уголковой насадкой. Получены численные значения коэффициентов уравнения Бейна-Хоугена для расчета скорости начала режима подвисания газовой фазы в щелевых зазорах двутавровой насадки, удовлетворительно описывающее экспериментальные данные. [8]

Получены эмпирические уравнения для расчета основных гидродинамических параметров двутавровой насадки. [9]

На рисунке 9 представлены варианты конструктивного исполнения блоков двутавровой насадки. [10]

Результаты проведенных промышленных испытаний указывают на перспективность использования двутавровой насадки для процессов очистки газов, обеспечивающей высокую производительность аппарата и рост массообменных показателей. [11]

Разработана и предложена методика расчета абсорбционного аппарата с регулярной двутавровой насадкой при работе в режиме затопления насадки. [12]

Конструкция ( а схема потоков и геометрические размеры ( б двутавровой насадки [ патент РФ № 2218983 ]. [13]

Во второй главе представлено описание нового контактного устройства - двутавровой насадки для массообменных процессов, приведены методики исследования гидродинамических и массообменных характеристик. [14]

Значения эквивалентного диаметра двутавровой насадки при различных диаметрах колонного аппарата. [15]

Страницы: 1 2