Возможный непровар
Cтраница 2
Стыковые швы наиболее рациональны, так как имеют наименьшую концентрацию напряжений, но они требуют дополнительной разделки кромок. В соответствии с формой разделки кромок швы бывают V, U, X и К-образные. Для V - и U-образных швов, свариваемых с одной стороны, обязательна подварка корня шва с другой стороны для устранения возможных непроваров ( рис. 5.2 и), являющихся источником концентрации напряжений. [16]
Стыковые швы наиболее рациональны, так как имеют наименьшую концентрацию напряжений, но они требуют дополнительной разделки кромок. В соответствии с формой разделки кромок швы бывают V, U, X и К-образные. Для V - и U-образных швов, свариваемых с одной стороны, обязательна подварка корня шва с другой стороны для устранения возможных непроваров ( рис. 5.2, и), являющихся источником концентрации напряжений. [17]
Диаметр электрода выбирается в зависимости от толщины свариваемого металла, вида сварного соединения, типа шва и др. При сварке встык листов толщиной до 4 мм в нижнем положении диаметр электрода берется равным толщине свариваемой стали. При сварке стали большей толщины применяют электроды диаметром 4 - 6 мм при условии обеспечения полной возможности провара металла соединяемых деталей и правильного формирования шва. Применение электродов диаметром более 6 мм ограничивается вследствие большой массы электрода и электрододержателя. Кроме того, прочность сварных соединений, выполненных электродами больших диаметров, снижается за счет возможного непровара в корне шва и большой столбчатой макросшуктуры металла шва. [18]
 |
Контроль точечной сварки по данным фирмы Тоета ( Асаи и др.. 1 - хорошее качество. 2 - удовлетворительное. 3 - плохое. [19] |
МГц с ударными волнами) ставится плексигласовая подошва. Эта подошва просверлена в центре и заполнена материалом, интенсивно поглощающим звук, с таким расчетом, чтобы для излучения звука оставалась только кольцеобразная поверхность. Диаметр этой поверхности сопоставим с номинальным диаметром ядра сварной точки. При достаточно большом размере этого ядра в таком случае получается серия многократных эхо-импульсов из всей толщины обоих свариваемых листов, а при слишком маленьком ядре сварной точки получается более плотная последовательность многократных эхо-импульсов, соответствующая толщине только верхнего листа. Об обнаружении возможных непроваров никаких сообщений не имеется. [20]
Перед наплавкой с внутренней поверхности втулки удаляется механической обработкой изношенный слой металла. При обточке трещины каверны и другие дефекты рабочего слоя должны полностью удаляться, так как они могут обусловить низкое качество наплавляемого слоя. С целью уменьшения количества необходимой для наплавки электродной проволоки и снижения затрат труда удаление металла обточкой следует производить только в тех местах втулки, где имеется выработка. Местная обточка должна предусматривать плавные переходы. Острые углы в местах наплавки втулки из-за возможного непровара основного металла допускать не рекомендуется. [21]
В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3 5 МПа в отсутствие движения среды. После достижения трещиной критической длины ( 40 - 42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. [22]
В момент, предшествующий разрушению, ТП находился под давлением 3 5 МПа при отсутствии движения среды. Зарождение и докритический рост трещин происходили на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы от непровара и трещин. После достижения критической длины трещины ( 40 - 42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с НД штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки штуцера. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера выполнено с нарушением технологии изготовления и имеет непровары и трещины глубиной до 3 мм. Характерные дефекты сварных швов ( трещины и непровары) свидетельствовали о том, что контроль неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологическим процессом местная термическая обработка сварного соединения патрубок - труба ( путем нагрева пламенем газовой горелки) не привела к существенному снижению напряжений в металле шва. Разрушение ТП газа разгазирования произошло в результате развития недопустимых дефектов в сварном соединении штуцер - труба ( трещины, непровар, высокие остаточные напряжения) по механизму СР. [23]
Страницы: 1 2