Нестационарность - течение
Cтраница 2
СССР ( рис. 10 - 14) и др. рассматривается идея организации рационального ДВИЖЕНИЯ бурового раствора в призабсйной зоне за счет изменения схем промывочных устройств и усиления нестационарности течения бурового раствора, что-приво дат к условиям, облегчающим разрушение породы и вынос бурового шлама из призабойной зоны. [17]
Уравнение ( 45) показывает, что полный градиент давления при течении смеси в трубах определяется суммой градиентов силы свободного падения и выражается истинной плотностью смеси с учетом угла наклона трубы, импульса давления, возникающего в результате сжимаемости смеси и относительной скорости компонентов, касательных напряжений или сил трения и градиента давления, возникающего вследствие нестационарности течения отдельных компонентов. [18]
Малая изученность процессов вносит функциональную неопределенность в математическую модель системы и алгоритмы оптимизации ХТС. Нестационарность течения процессов приводит к параметрической неопределенности. Для расчета параметров с целью оптимального управления процессом, производством необходимо учитывать обе указанные неопределенности. Для нестационарных систем важен прогноз значений параметров, иначе управление, рассчитанное по текущим значениям параметров, будет оптимальным для вчерашнего дня, то есть для прошедших времени и условий процесса. Эта проблема решается на основе применения адаптивно-эвристических моделей, учитывающих текущее состояние оборудования и тенденцию его изменения в будущем. Для целей оптимального проектирования адаптивно-эвристические модели упрощаются до детерминированных, использующих статистические зависимости изменения параметров за цикл работы оборудования. [19]
При Re100 сопротивление трения составляет только 36 % полного сопротивления. Из-за сильной нестационарности течения в режиме существования дорожки Кармана численное решение уравнений Навье - Стокса при Re100 не получено. В диапазоне чисел Re от 10 примерно до 1 3 - 105 полное сопротивление практически постоянно, однако вклад сопротивления трения быстро убывает. При Re105 в соответствии с данными [21] сопротивление трения: составляет менее 1 % полного сопротивления. В критической области ( l 5 - 105Re3 5 - 106) коэффициент сопротивления уменьшается очень резко. Это объясняется поведением пограничного слоя на поверхности цилиндра. Когда число Рейнольдса превышает некоторое значение, оторвавшийся ламинарный вязкий слой может стать турбулентным, что приведет к присоединению пограничного слоя. Окончательный отрыв турбулентного пограничного слоя происходит намного дальше вниз по потоку. Для больших чисел Рейнольдса пограничный слой становится турбулентным раньше, чем отрывается ламинарный. В этом случае отрывается уже турбулентный пограничный слой и формируется турбулентный след. В той области чисел Рейнольдса, где реализуется такая ситуация, коэффициент сопротивления опять-таки почти постоянен, едя ОД Вязкое сопротивление в таком режиме все еще около 1 % полного сопротивления. [21]
 |
К составлению уравнения неразрывности. [22] |
На неустановившихся режимах работы двигателя может происходить весьма быстрое изменение параметров газового потока во времени. В этом случае нестационарность течения должна специально учитываться соответствующими уравнениями движения. [23]
 |
Изменение уровня вибрации насоса, вызываемой радиальными силами, в зависимости от отношения Zj / Za. [24] |
Вибрация центробежного насоса тесно связана с различными нестационарными явлениями в нем. Если при расчете гидравлических характеристик, как правило, нестационарность течения жидкости за рабочим колесом не учитывается, то с вибрационными характеристиками насоса, в особенности на лопаточных частотах, она имеет непосредственную связь. Многочисленные исследования [58, 59, 98, 129, 150, 161, 166], проведенные в последнее время, показывают, что источником вибрации центробежного насоса на лопастной частоте являются: нестационарные гидродинамические силы на лопатках направляющего аппарата, возникающие при обтекании их нестационарным потоком, выходящим из колеса, и статические пульсации давления в проточной части, возникающие в момент встречи лопастей рабочего колеса и лопаток аппарата. [25]
III - V в уравнении (2.23), когда отношение плотностей рр / р / снижается до значения, характерного для жидкостных систем. Для больших значений Rep, когда уравнение (2.23) более неприменимо, влияние нестационарности течения является все еще невыясненным. [26]
 |
Расчетные ( штриховые линии и наблюдаемые ( сплошные профили температуры и электронной плотности в области радиационного охлажде ния за ударной волной в аргоне. [27] |
Структура области радиационного охлаждения может быть описана стационарными одномерными гидродинамическими уравнениями только приближенно. В самом деле, существование объемных потерь энергии плазмы на излучение указывает на нестационарность течения, поскольку объем излучающего слоя со временем растет, и потому излучаемая энергия не может непрерывно компенсироваться за счет работы поршня, толкающего с постоянной скоростью ударную волну. [28]
В качестве примера рассмотрим случай, когда градиент давления первоначально был равен нулю, а затем скачком принял постоянное значение. Это наиболее сильное изменение градиента давления из всех возможных, поэтому рассматриваемый случай иллюстрирует максимальное влияние нестационарности течения на теплообмен. [29]
Вся эта сложная картина течения может быть описана количественно только посредством численного моделирования. Сравнение полученных таким путем результатов с предсказаниями теории стационарной структуры ударной волны позволяет проверить согласованность обоих подходов и выявить особенности, обусловленные нестационарностью течения. [30]
Страницы: 1 2 3