Cтраница 3
Как показывают графики, значения Хх ( t) изменяются синхронно с изменением расхода в конце участка. В то же время значения А, 2 ( t) меняются во времени очень незначительно и практически не отличаются от истинного значения коэффициента гидравлического сопротивления даже при резкой нестационарности течения газа. Следует отметить, что реальные колебания параметров ( давление, расход) при работе газопроводов в нестационарном режиме, не связанном с аварийными ситуациями, выражены менее резко, чем в рассмотренном примере. [31]
Итон, 1981)) меняется в интервале ( 4 - f - 8) / i. Нестационарность течения в области присоединения, большие градиенты изменения его параметров приводят к значительным перемещениям точки присоединения. Существует несколько мнений о характере такого взаимодействия и эволюции вихрей в этой зоне. Таким образом, в указанной зоне требуется дальнейшее детальное изучение вихревой структуры и параметров течения. [32]
При планировании работы трубопровода течение считается стационарным. Нестационарность течения в газопроводах безусловно сказывается на режимах эксплуатации. [33]
Ударные волны в длинных газопроводах также имеют место, но эти волны относительно слабо влияют на технологические объекты и не доставляют особых неприятностей при их эксплуатации. Объясняется это небольшими по сравнению со скоростью звука скоростями течения в магистральных газопроводах. Для них нестационарность течения проявляется в изменении объема газа, аккумулированного в трубах. Причем, эти изменения столь значительны, что должны учитываться при составлении балансов газотранспортных предприятий. [34]
Изложены результаты исследований высокочастотных колебаний давления в разветвленной неоднородной гидросистеме с аксиально-поршневым насосом. Подтверждена правильность математической модели насоса как источника поли-грамонических колебаний расхода. Делается вывод о необходимости учета влияния нестационарности течения на величину силы трения при оценке величины входного импеданса системы. [35]
Отметим, что на режимах Q 0 6 и Q 1 4 наблюдается заметная нестационарность течения в рабочем колесе и в корпусе насоса, так что разделение потерь на этих режимах становится условным: диссипация энергии здесь в значительной степени обусловлена взаимодействием потоков в рабочем колесе, входном и отводящем устройствах. [36]
Для анализа этого процесса необходимо не только рассматривать одновременно электромагнитные и газодинамические процессы, но и учитывать также симметрию реального взрыва, нестационарность течения и соответствующее резкое изменение параметров газа по мере удаления от центра взрыва. Кроме того, детонационной волне ( ДВ), продуктам детонации ( ПД) и воздуПЕНОЙ ударной волне ( ВУВ) присущи разные механизмы течения газа, генерации и излучения электромагнитной энергии. [37]
Для анализа этого процесса необходимо не только рассматривать одновременно электромагнитные и газодинамические процессы, но и учитывать также симметрию реального взрыва, нестационарность течения и соответствующее резкое изменение параметров газа по мере удаления от центра взрыва. [38]
При оптимизации систем транспорта газа стандартной вычислительной процедурой является расчет параметров газового потока. Чаще всего расчет приходится вести последовательно. Изменения давления и температуры на участке примерно равны соответствующим изменениям на КС, следовательно, моделирование этих элементов должно быть выполнено с одинаковой точностью. Однако при расчете КС нецелесообразно учитывать нестационарность течения, ибо возмущения здесь затухают значительно быстрее, чем на линейных участках. Изменения расхода на входе и выходе КС можно считать практически синхронными. [39]