Пластическая неустойчивость
Cтраница 2
На рис. 3.1 представлены некоторые экспериментальные данные работы / 85 /, подтверждающие основные теоретические результаты / 46 /, касающиеся вопросов пластической неустойчивости сосудов давления. [16]
Пластическое течение с образованием ряби, наблюдаемое на гладких образцах Кула и де Систо в 1966 г., наглядно свидетельствует о быстро развивающейся пластической неустойчивости, за которой следует остановка трещины, и служит количественным критерием для определения возникновения начальной неустойчивости. Образование ряби объясняется влиянием таких факторов, как механическое упрочнение, скорость деформации, тепловое размягчение материала и жесткость испытательной системы. Обозначив соответствующим образом критерий остановки трещины и учтя динамические характеристики, можно было бы в известной степени довести аналитический метод Кула - де Систо до состояния, в котором бы он обеспечивал расчет остановки трещин. [17]
Автор [88 - 90], равно как и другие исследователи [91 - 93], опубликовал в течение последних лет многочисленные материалы по вопросу о пластической неустойчивости изотропных материалов; существует также одна работа [94], в которой сделан анализ пластической неустойчивости материалов, обнаруживающих анизотропные свойства. [18]
При циклическом нагружении коэффициент деформационного упрочнения материала dai / дк в (3.19) следует определять из зависимости g ( x), описывающей диаграмму циклического деформирования ( при К) - 3 с -) в полуцикле растяжения, поскольку реализация пластической неустойчивости при сжатии невозможна. [19]
Сосуд имеет наружный диаметр 18 дюймов и толщину стенки 1 / 8 дюйма, как показано на рис. 5.6. Используя теорию пропорционального деформирования при пластическом течении и окта-эдрическое касательное напряжение в качестве эквивалентного напряжения, определите величину давления, при котором возникает пластическая неустойчивость. Сравните это давление с давлением, при котором начинается текучесть. [20]
W - возможное подрастание несквозной трещины в процессе эксплуатации; W - критическое значение обобщенного размера трещины, определяемое для каждого предельного состояния стенки оболочки, достижение которого сопровождается ее разгерметизацией, то есть при наступлении нестабильности трещины или переходе к скачкообразному продвижению усталостной трещины, а также при наступлении пластической неустойчивости перемычки между поверхностной трещиной и тыльной поверхностью. [21]
А, где прекращается рост приложенного усилия, указывает на начало макропластических деформаций всего сечения, что подтверждается резким возрастанием скорости раскрытия кромок d V / dt до уровня, близкого к скорости перемещения подвижного захвата нагружающего устройства. Это также свидетельствует о наступлении пластической неустойчивости в локальной зоне у вершины трещины и быстром распространении полосы пластичности на всю толщину перемычки между вершиной поверхностной трещины и противоположной поверхностью образца. В результате прохождения такой полосы вершина трещины притупляется, а на противоположной поверхности появляется утяжка. [22]
Поэтому мы рассмотрим два предельных механизма одного непрерывного процесса: диффузионную ползучесть, контролируемую СГЗ, в которой основная доля деформации обусловлена переносом вещества, и СГЗ, контролируемое диффузионной ползучестью, где большая часть деформации обусловлена СГЗ, Затем мы рассмотрим случай сверхпластичности, которая также происходит путем взаимосогласованных процессов СГЗ и диффузионной ползучести, но обычно изучается отдельно из-за низкой чувствительности ее скорости деформации к изменению напряжения. Эта особенность придает сверхпластическому материалу свойство, деформироваться до больших растягивающих деформаций без пластической неустойчивости. [24]
Своеобразие работы сосуда заключается в том, что момент достижения максимального усилия Х разрывающего стенку сосуда, не совпадает с моментом достижения максимума давления Р внутри сосуда. Максимальное давление внутри сосуда достигается раньше, то есть при меньших истинных деформациях и напряжениях, чем наступает пластическая неустойчивость, соответствующая максимуму усилия, приложенного в направлении наибольшего главного напряжения. [25]
Когда обе фазы пластичные, кривая напряжение - деформация имеет участки, где обе фазы находятся в упругом состоянии, одна из фаз - в упругом, а другая - в пластическом состоянии и, наконец, где обе фазы перешли в пластическое состояние. Такое разрушение можно описать по аналогии с разрушением пластических металлов, где исчерпание способности к упрочнению определяет момент пластической неустойчивости. Предельное растягивающее напряжение композита определяется по критерию - dPJds, - 0, где Рс - нагрузка, приложенная к композиту. [26]
Следует иметь в виду, что при умеренных температурах никакие окис-ные керамические материалы не могут показать большой общей пластической деформации, так как их структуры не удовлетворяют критерию Мизеса - Тейлора о существовании пяти независимых систем скольжения. Окись магния приближается к этому критерию, имея четыре системы скольжения, но для того, чтобы наблюдать пластическую неустойчивость изотропного характера и вязкое разрушение, материал необходимо нагреть до 1600 С. Однако измерения внутреннего трения, ползучести и релаксации напряжений не показывают наличия дислокационной активности в этом температурном интервале, и разрушение происходит путем сдвига по границам зерен. [27]
Объяснить полученные в [17.136] экспериментальные результаты удалось с помощью расчетно-теоретических методов исследования. В работе [17.144] была подтверждена возможность стабилизации растяжения КС в продольном низкочастотном магнитном поле, путем моделирования влияния данного электромагнитного воздействия на развитие пластической неустойчивости на струе. Использована физико-математическая модель элемента КС, как проводящего несжимаемого жесткопластического стержня переменного сечения, находящегося во внешнем продольном постоянном во времени магнитном поле. [28]
Для оболочек с мягкими прослойками промежуточных размеров ( 1C, к кк) анализ исчерпания несущей способности на основании критериев потери устойчивости их пластического деформирования в процессе нагружения существенно усложняется. Фактически процедура учета описанных выше явлений, связанных с эффектом контактного упрочнения мягких прослоек, сводится к предварительному определению кривых у ( к) и 6 ( к) либо на основании обработки экспериментальных данных, либо расчетным путем по методикам / 77 /, после чего по соответствующим зависимостям / 88 / находятся параметры ер и т, позволяющие оценить предельное состояние конструкций по критериям потери пластической устойчивости. Однако, как будет показано несколько ниже, в целях упрощения расчетных методик по оценке несущей способности оболочковых конструкций можно пренебрегать данной процедурой уточнения процесса пластической неустойчивости конструкции в процессе их нагружения вследствие ее незначительного влияния на конечный результат. [29]
Для оболочек с мягкими прослойками промежуточных размеров ( Кр к кк) анализ исчерпания несущей способности на основании критериев потери устойчивости их пластического деформирования в процессе нагружения существенно усложняется. Фактически процедура учета описанных выше явлений, связанных с эффектом контактного упрочнения мягких прослоек, сводится к предварительному определению кривых V ( / ( K) и 6 ( к) либо на основании обработки экспериментальных данных, либо расчетным путем по методикам / 77 /, после чего по соответствующим зависимостям / 88 / находятся параметры Ер и т, позволяющие оценить предельное состояние конструкций по критериям потери пластической устойчивости. Однако, как будет показано несколько ниже, в целях упрощения расчетных методик по оценке несущей способности оболочковых конструкций можно пренебрегать данной процедурой уточнения процесса пластической неустойчивости конструкции в процессе их нагружения вследствие ее незначительного влияния на конечный результат. [30]
Страницы: 1 2 3