Бензинообразование
Cтраница 2
Следует отметить, что при сопоставлении температурных коэфициентов для сравнительно узких интервалов условий различие хода их не столь очевидно, как в большом диапазоне температур, и, следовательно, для небольших перепадов1 / не будет большой погрешностью считать температурные коэфициенты бензинообразования следующими уравнению Аррениуса. [16]
Технологическое и теплотехническое обследование печи тяжелого сырья одной из установок термического крекинга Ново-Уфимского завода показало, что в ней образуется до 50 - 52 % бензина. Данные по бензинообразованию в секциях печи, температуре, давлению и теплонапряженности труб, приведенные в табл. 17, показывают, что образование бензина начинается в конвекционной части печи и затем постепен-но возрастает. Образование фракций, выкипающих в пределах 205 - 350, происходит до температуры в трубах 450 - 460, затем содержание этих фракций заметно снижается по мере, прохождения потолочного экрана. [17]
Как показано М. Ф. Нагиевым [7] и Киссом [26], зависимость бензинообразования с от времени реагирования фактически более сложная, так как термический крекинг является консекутивным процессом. Однако при сравнительно небольшом бензинообразовании, до 16 - 18 %, ход его достаточно, удовлетворительно формально описывается уравнением 1-го порядка, что для упрощения и принято при расчетах. Выбор предела с - 18 % обусловлен тем, что дальнейшее углубление процесса в большинстве случаев лимитируется возрастанием коксообразования. [18]
Скорость образования бензина при повторных процессах гидрогенизации, как видно из данных той же таблицы, постепенно падает. Однако падение скорости бензинообразования здесь далеко не так стремительно, как при повторном крекинге ( гл. [19]
Константы скорости бензинообразования, приведенные к температуре 480, составляют соответственно 0 00192 сек. Значение константы скорости бензинообразования в реакционной камере составляет 0 00155 сек. Это указывает на то, что бензинообразование в реакционной камере происходит преимущественно за счет разложения тяжелых фракций. [20]
На основании анализа работы реакционных устройств были вычислены константы скорости бензинообразования. При этом условно принималось, что процесс бензинообразования описывается уравнением мономолекулярной необратимой реакции. [21]
В процессе одноступенчатого гидрокрекинга ( разработанного во ВНИИ НП) вакуумных дистиллятов восточных нефтей СССР на алюмокобальтмолибденовом катализаторе при давлении 50 ат, температуре 425 С, удельной объемной скорости подачи сырья 1 ч - 1 и удельной циркуляции водородсодержащего газа 600 м3 / м сырья выход основного продукта - дизельного топлива колеблется от 30 до 45 вес. Гидрокрекинг протекает при низком газо - и бензинообразовании ( выход газообразных углеводородов не превышает 3 - 5 вес. [22]
Как видно, фракционный состав остатков после гидрогенизации значительно легче состава исходного парафинистого дестиллата, откуда явствует, что образования тяжелых, высокомолекулярных, продуктов при этом не наблюдается. С этой точки зрения становится понятным отмеченное выше падение скорости бензинообразования при повторных гидрогенизациях. Очевидно, накопление в продуктах повторной гидрогенизации более устойчивых ароматических углеводородов не может не отразиться в данном направлении на скорости этого процесса. Однако падение скорости процесса при гидрогенизации не может быть столь резким, как при крекинге, когда наряду с ароматизацией наблюдается также образование тяжелых продуктов уплотнения, в конечном итоге карбоидов, а в этом и заключается одно из наиболее характерных отличий между крекингом, с одной стороны, и гидрогенизацией - с другой. [23]
 |
Зависимость выхода бензина ( / и газа ( 2 от доли сильных ( cti и средних ( ds кислотных центров цьолитсодержащих катализаторов. [24] |
При сопоставлении выхода бензина и газа в крекинге стандартной керосино-газойлевой фракции с долей средних и сильных кислотных центров от их общего числа на катализаторе, определяемых по хемосорбции аммиака ( рис. 3.17), было показано [21], что с ростом доли сильных центров выход бензина существенно снижается и соответственно возрастает выход газа. В отличие от этого увеличение доли центров средней силы способствует заметному улучшению селективности бензинообразования при уменьшении выхода газа. [25]
Данные табл. 6 позволяют сделать заключение об отрицательном влиянии высокого содержания минеральных веществ в сланцах на выхода жидких продуктов при переработке шламов термического растворения эстонского сланца на установке с твердым теплоносителем. При одной и той же глубине превращения в процессе термического растворения зольного и обогащенного сланцев ( одинаковое газо - и бензинообразование) в процессе переработки шлама обогащенного сланца удается извлечь значительно больше жидких продуктов, чем из шлама сланца, содержащего много минеральных веществ. [26]
Связь между бензинообразованием и перепадом давления по высоте реактора может быть использована для оценки оптимальной работы установки - не только как показатель протекания процесса в реакторе, но и как параметр обратной связи для системы автоматического управления процессом. [27]
Константы скорости бензинообразования, приведенные к температуре 480, составляют соответственно 0 00192 сек. Значение константы скорости бензинообразования в реакционной камере составляет 0 00155 сек. Это указывает на то, что бензинообразование в реакционной камере происходит преимущественно за счет разложения тяжелых фракций. [28]
 |
Состав парафиновых углеводородов фракции С6 - С.| Типы олефинов во фракции С5 - С8. [29] |
Приведенные выше данные являются средними за весь период работы катализатора. Фактически состав продуктов постепенно меняется. Вначале лри более низкой температуре реакторов ( 180 - 185) получают несколько больше высококипящих компонентов и больше парафина. По мере снижения активности катализатора и увеличения температуры ( до 200) усиливается метано - и бензинообразование. Средняя длина цепи жидких продуктов уменьшается. [30]
Страницы: 1 2 3