Меньшее обжатие

Cтраница 2

При построении профиля валка раньше исходили из возможности больших обжатий в начале процесса, когда металл имеет более высокую температуру и весьма пластичен, и меньших обжатий в конце прокатки ( за один оборот валка), когда металл уже остыл и, следовательно, уменьшил свою пластичность. В соответствии с этими положениями кривая профиля калибра в начале участка прокатки шла круто вверх, а в конце участка плавно переходила по окружности с постоянным радиусом к полирующему участку. Распространить рабочий участок валка на всю его окружность оказалось невозможным, так как после каждого оборота валка требуется возвратить прокатываемую гильзу и окантовать ее на 90 град. Поэтому потребовалось предусмотреть на валке холостую часть, имеющую длину, зависящую от скорости, с которой совершаются указанные выше операции. [16]

Зависимость степени обжатия при дрессировке, необходимой для устранения площадки текучести на кривой растяжения малоуглеродистой стали, от диаметра рабочих валков дрессировочного стана. [17]

При меньшем диаметре валков дрессировочной клети уменьшаются длина очага деформации и глубина продеформированного подповерхностного слоя полосы, в то время как напряжения в поверхностных слоях полосы увеличиваются; при этом для устранения площадки текучести требуется меньшее обжатие. Так, например, площадку текучести в отожженном материале, достигающую 7 - 8 % удлинения, можно устранить дрессировкой со степенью обжатия 0 35 - 0 45 % при диаметре валков 45 мм или с помощью обжатия до 0 8 - 0 9 % при диаметре валков 150 мм. [18]

Максимальные значения высотных коэффициентов деформации при прокатке широких и средних полос достигают 2 - 2 5, а при прокатке узких полос - 3 и более. Применение меньших обжатий в чистовом калибре сортовых станов нередко приводит к скручиванию и серпению полосы. С увеличением обжатия эти явления устраняются. [19]

Угол конуса рабочей зоны должен быть тем больше, чем больше обжатие и чем мягче протягиваемый материал. При меньших обжатиях и для выходных волок величина углов несколько снижается. [20]

Величина обжатия, при которой начинается смятие профиля, зависит от тонкостенности труб. Более тонкостенные трубы теряют устойчивость при меньших обжатиях. [21]

Аналогично упрочнению изменяются и физические свойства. При этом следует учитывать возможность образования субмикротрещин при меньших обжатиях при увеличении размера карбидных частиц или их количества в сталях с грубыми глобулями цементита. [22]

Нагрев газовой горелкой характеризуется постепенным разогревом и охлаждением соединяемых деталей по их периметру. Это способствует меньшей деформации стальной детали и в результате этого меньшему обжатию графитового кольца. Так, например, при пайке ушютнительных колец диаметром 180 мм из боросилицированного графита марки БСГ-30 с использованием нагрева газовой горелки и латунного припоя растрескивания практически не наблюдалось. [23]

Полосы скольжения не образуются на стальных листах, которые после рекристаллизационного отжига подвергались дрессировке. При этом обжатие при дрессировке должно быть примерно 0 8 - 1 5 %; меньшее обжатие ( 0 4 - 0 8 %) не устраняет полос скольжения, а обжатие больше 1 5 % повышает твердость и ухудшает штампуемость стали. [24]

Требуемая чистота поверхности на краях обжимаемого участка достигается несколько раньше, чем в середине. В связи с этим калибровка поковок с отверстиями в середине обжимаемого участка может осуществляться с меньшими обжатиями. Поверхность, подвергнутая травлению, требует несколько меньшего обжатия, чем очищенная дробью. С уменьшением отношения высоты к ширине обжимаемого участка величина обжатия, необходимого для достижения требуемой чистоты, снижается. Смазка ухудшает качество калибровочной поверхности, особенно при нанесении толстым слоем. [25]

Валки прошивного стана. [26]

При выборе диаметра рабочих валков учитывают, что с ростом их диаметра увеличиваются усилия при прокатке, рабочая клеть становится более громоздкой, но прочность валка и жесткость конструкции возрастают. Вместе с тем увеличение диаметра валка улучшает условия захвата, что позволяет при необходимости вести процесс с меньшим обжатием перед оправкой. [27]

На обжимной клети стана 325 завода Красный Октябрь валки чугунные. Часть валка, где расположены первые калибры и прокатка осуществляется с большими обжатиями, изготовлена из полутвердого чугуна, что обеспечивает хороший захват полосы и удовлетворительную стойкость валков. Часть валка, где расположены последние калибры и прокатка осуществляется с меньшими обжатиями, изготовлена из отбеленного чугуна, что обеспечивает лучшее состояние поверхности проката. На заводе Днепроспецсталь проводят работы по применению на обжимной клети бочки валков с переменной твердостью по длине валков. [29]

Мартенситно-стареющие стали хорошо поддаются горячей обработке путем обычных операций прокатки и ковки. Горячей обработке при 1210 - 1260 С обычно предшествует гомогенизация при таких же температурах. Мартенситно-стареющие стали можно подвергать холодной деформации до 85 % без необходимости промежуточного отжига ( так как деформационное упрочнение невелико), но, как правило, отжиг производят уже при несколько меньших обжатиях. [30]

Страницы: 1 2 3