Осевая область

Cтраница 1

Картина движения потока в кинематическом ультрадиффузоре при а 45. [1]

Осевая область ультрадиффузора за кормовой поверхностью раздаточного конуса занята интенсивным вторичным током обратного направления. [2]

Пылеугольная вихревая улиточно-лопаточная двух-поточная горелка. [3]

В осевой области раскрывающейся струи создается разрежение, вызывающее приток горячих продуктов сгорания к корню факела с его внутренней стороны. [4]

Максимальные температуры в осевой области наблюдаются при цилиндрических амбразурах, что, очевидно, обусловлено интенсивной рециркуляцией продуктов сгорания в осевой области. С повышением интенсивности крутки температура стенок амбразуры снижается, что объясняется увеличением интенсивности охлаждения. [5]

Наличие разрежения в осевой области вихревой зоны дает возможность определять влажность разреженных газов с абсолютным давлением до 0 01 МПа, не применяя при этом специальных откачивающих устройств. [6]

Подача частиц организована в осевой области трубы для того, чтобы распределение последних к измерительному сечению было отлично от однородного. [7]

Высокая интенсивность смачивания колец осевой области потока растекания интенсифицирует массопередачу при работе на плохо растворимом газе ( см. стр. По данным опытов автора слой подсыпки из крупных колец Рашига 50x50 мм, высотой Нсл - 0 6 - 0 9 мм обеспечивает также полную смоченность регулярно уложенной насадки из керамических блоков ( размером 250x250 мм с продольными каналами), тогда как для листовой, хордовой и плоскопараллельной насадки предпочтительны вторичные ( после оросителя) распределители в виде пакетов поперечно уложенных реек [68], либо специально спроектированные оросительные устройства ( см. стр. [8]

Влияние температуры и поверхности катализаторного покрытия ( 5. [9]

Через 400 ч работы в осевой области пластин первого модуля со стороны входа очищаемого газа на катализаторном покрытии были обнаружены залысины - следствие эрозионного воздействия высокоскоростного ( 130 - 150 м / с) высокотемпературного ( 500 - 600 С) потока газа, выходящего из сопла двигателя. При нарушении целостности катализаторно-гс покрытия необходимо проводить восстановительные работы и выполнять повторное нанесение катализаторного покрытия на пластины модуля. С целью экономии дорогостоящего катализатора АП-56 в ходе восстановления изношенного катализаторного покрытия, было рекомендовано на первом модуле, работающем в области высоких температур, вместо катализатора АП-56 использовать дешевый оксидный железохромо-внй катализатор СТК-1-7. При снижении степени очистки обезвреживаемого газа в термокаталитическом реакторе, связанным с постепенным засорением поверхности катализаторного покрытия несго-ревшими маслом, керосином, сажей, необходимо периодически продувать реактор горячим воздухом ( 300 - 00 С) в течение трех часов. [10]

Влияние температуры и поверхности катализаторного покрытия ( 5. [11]

Через 400 ч работы в осевой области пластин первого модуля со стороны входа очищаемого газа на катализаторном покрытии были обнаружены залысины - следствие эрозионного воздействия высокоскоростного ( 130 - 150 м / с) высокотемпературного ( 500 - 600 С) потока газа, выходящего из сопла двигателя. При нарушении целостности катализаторно-го покрытия необходимо проводить восстановительные работы и выполнять повторное нанесение катализаторного покрытия на пластины модуля. С целью экономии дорогостоящего катализатора АП-56 в ходе восстановления изношенного катализаторного покрытия, было рекомендовано на первом модуле, работающем в области высоких температур, вместо катализатора АП-56 использовать дешевый оксидный железохромо-вый катализатор СТК-1-7. При снижении степени очистки обезвреживаемого газа в термокаталитическом реакторе, связанным с постепенным засорением поверхности катализаторного покрытия несгоревшими маслом, керосином, сажей, необходимо периодически продувать реактор горячим воздухом ( ЗОО ЮО С) в течение трех часов. [12]

Соответствие расчетных и экспериментальных данных для характеристики паро-вихревого плазмотрона. [13]

Под действием центробежных сил аргон выносится из осевой области, поэтому по мере удаления от катода дуга становится все более пароводяной. По этой причине дальнейшее увеличение ( свыше 10 - 4 кг / с) расхода аргона на напряжение дуги практически не влияет. Однако понижение напряжения при наличии аргона говорит о затягивании его сепарации из осевой зоны, что происходит, возможно, из-за действия радиального электрического поля между дугой и стенкой. Из формулы вольт-амперной характеристики видно, что с увеличением конфузорности напряжение на дуге возрастает. Это объясняется газодинамическим обжатием столба дуги потоком пара. [14]

Соответствие расчетных и экспериментальных данных для характеристики паро-вихревого плазмотрона. [15]

Страницы: 1 2 3 4