Реальная обмотка

Cтраница 4

Можно считать, что каждый член правой части ( 9 - 43) соответствует обмотке, которая создает магнитное поле, синусоидально распределенное в воздушном зазоре. С этой точки зрения реальную обмотку можно как бы разбить на бесконечное число отдельных обмоток, каждая из которых создает синусоидально распределенное поле. Все обмотки соединяются последовательно, их числа полюсов прогрессивно увеличиваются. Эти обмотки называют синусными, причем ту, которая имеет наибольший период, считают основной, а остальные - гармоническими. К счастью, с увеличением п обычно быстро уменьшается величина Nn и для практических целей редко бывает необходимо учитывать более, чем несколько членов ряда. В машинах многих типов гармоники создают нежелательные явления и приходится принимать меры для их уменьшения или уничтожения. В случае эффективности этих мер можно получить адекватный результат, пренебрегая всеми обмотками, кроме основной. [46]

Но при расчете можно заменить реальную обмотку на цепь с сосредоточенными параметрами - катушку индуктивности и сопротивление, соединенные последовательно, поскольку через каждый элемент исходной цепи идет один и тот же ток. [47]

На рис. 3 - 16 приведено рассчитанное В. А. Карасевым ( до седьмой гармоники) распределение напряжения в зависимости от времени, отнесенного к периоду основной гармоники. Ход кривых вполне соответствует получаемому на реальных обмотках. По полученным величинам та и о были рассчитаны собственные периоды колебаний, которые достаточно хорошо сошлись с определенным и прямым экспериментом. [48]

Однако двухмашинная модель должна учитывать не только разброс параметров каждой ЭМ, но и соединение обмоток их статоров. При ДрЛ ( Д0) Ф О соединение реальных обмоток уже не может быть непосредственно перенесено на их преобразованные контуры. Необходимо привести с учетом соединения контуры статора ЭМ II к общим осям d, q, относительно которых и должен вестись анализ каскада в целом. [49]

Для двухфазной гипотетической т, га-обмоточной машины записывается 2 ( m n) уравнений напряжения, а в уравнении момента присутствует 2 ( тга) произведений токов статора и ротора. Так как в математической модели учитываются процессы в реальных обмотках, можно считать, что все обмотки имеют приблизительно равные взаимные индуктивности, а полные индуктивности отличаются из-за различия индуктивностеи рассеяния. [50]

Модель трехфазной синхрон - [ IMAGE ] Схема двухфазной синхронной. [51]

Для двухфазной гипотетической т, и-обмоточной машины записывается 2 ( т п) уравнений напряжения, а в уравнении момента присутствует 2 ( тп) произведений токов статора и ротора. Так как в математической модели учитываются процессы в реальных обмотках, можно считать, что все обмотки имеют приблизительно равные взаимные индуктивности, а полные индуктивности отличаются из-за различия индуктивностей рассеяния. [52]

Для того чтобы электромагнитные процессы в реальном и приведенном трансформаторах протекали одинаково, приведенная и реальная вторичные обмотки должны создавать одинаковые магнитные поля. Поэтому суммарное сечение всех витков приведенной обмотки должно быть таким же, как и у реальной обмотки, а сечение каждого витка приведенной обмотки должно уменьшиться в k раз. [53]

Уравнение ( 9 - 54) подтверждается следующим физическим соображением: взаимная индуктивность должна иметь максимальную величину, когда оси обмоток совпадают, и минимальную, когда они перпендикулярны. Мы получили простую гармоническую зависимость взаимной индуктивности от угла р потому, что за основу построения реальных обмоток машины взяли синусную обмотку с гармонической обмоточной функцией. Предельная простота выражений ( 9 - 48) и ( 9 - 54) побуждает нас и далее использовать синусную обмотку как центральное понятие, с помощью которого строится теория вращающихся машин. [54]

В тороидальной обмотке конечной толщины уравнению (4.28) невозможно удовлетворить во всех точках сечения, так что для реальной обмотки приходится искать компромиссное решение. Кроме того, поле внутри обмотки секций не остается постоянным, а изменяется от максимального значения на внутренней поверхности обмотки до нуля в некоторой точке сечения. Тем не менее изложенный простой расчет служит хорошим начальным приближением при проведении более полного анализа конструкции. На практике оказывается, что кривые, показанные на рис. 4.10, удивительно хорошо согласуются с результатами более трудоемких расчетов конфигураций обмоток конечной толщины, в которых сдвиговые напряжения обращаются в нуль. [55]

Страницы: 1 2 3 4