Cтраница 4
Целесообразно сравнить данные, полученные для многослойных оболочек, с соответствующими данными для однослойных оболочек, толщина которых равна толщине одного слоя. Такие данные были получены в результате испытания однослойных оболочек следующих размеров: г - 200 мм, I 400, h 0 5 мм. Оболочки были изготовлены из листа алюминиевого сплава АМг-бМ. Таким образом, можно считать, что критические напряжения одно - и многослойных оболочек совпадают. [46]
В случае потери устойчивости при изгибе многослойной оболочки поперечной силой Q на конце, следуя процедуре алгоритма, описанного в § 2.7, найдем Q атгВцЕ - 1, где а удовлетворяет соотношению (7.5) гл. [47]
Предположим, что начальное напряженное состояние многослойной оболочки вращения, не зависящее от окружной координаты а2, изменяется вследствие внешних дополнительных воздействий. [48]
От последнего недостатка свободны уравнения теории многослойных оболочек регулярного строения, собранных из чередующихся между собой тонких жестких несущих слоев и мягких слоев-заполнителей. Система допущений, используемых в этой теории, такова: для несущих жестких слоев принимается модель недеформируемой нормали ( в рамках этой модели поперечные сдвиговые напряжения, строго говоря, неопределены), для слоев-заполнителей - модель прямой линии. Сформулируем соответствующую этим допущениям систему уравнений и притом сразу для общего случая произвольного расположения г жестких несущих слоев и m - г слоев-заполнителей в многослойном пакете. [49]
Их появление в рамках излагаемой модели деформирования многослойных оболочек естественно и необходимо, поскольку введение дополнительных кинематических характеристик л1 ( х1, хг), лг ( х х2), описывающих явление поперечных сдвигов, означает увеличение числа степеней свободы оболочсчной системы. Этим дополнительным обобщенным кинематическим параметрам и соответствуют в качестве обобщенных внутренних усилий указанные силовые тензоры, удовлетворяющие устанавливаемым ниже уравнениям равновесия. [50]