Тонкая оболочка - вращение
Cтраница 1
Тонкие оболочки вращения с различной формой меридиана являются наиболее распространенными элементами конструкций многих отраслей техники. [1]
Рассматривается тонкая оболочка вращения произвольного очертания, нагруженная осевой силой Р и распределенным гидростатическим давлением р, в осесимметрич-ном температурном поле. Деформации оболочки считаются малыми, а перемещения - соизмеримыми с толщиной оболочки. [2]
Рассмотрим осесимметричное НДС тонкой оболочки вращения, состоящей из N одинаковых слоев, равновесие каждого из которых описывается геометрически нелинейной теорией [134] тонких ортотропных оболочек. В зонах контакта учитываем трение по закону Кулона. [3]
При осесимметричном деформировании тонких оболочек вращения жесткий поворот малой окрестности точки на срединной поверхности определяется поворотом в пространстве взаимно перпендикулярных материальных волокон вдоль меридиана, широты и толщины оболочки, которые в любой момент времени являются главными направлениями деформаций ( логарифмических) и скоростей деформаций. [4]
Соотношения нелинейной теории тонких оболочек вращения известны. [5]
Рассмотрим осесимметричную деформацию тонкой оболочки вращения постоянной толщины h из нелинейно-упругого однородного изотропного материала. [6]
Результаты численного анализа ползучести относительно подъемистых тонких оболочек вращения, приведенные в данной главе и параграфе 1 главы III, не дают оснований для однозначного вывода о связи критического времени с параметром подъема над плоскостью ( при фиксированных значениях внешней нагрузки) и условиями опирания края, так как для них возможна реализация неосесимметричнои потери устойчивости, которая предшествует осесимметричному хлопку. Вопрос об оценке устойчивости таких оболочек на определенном временном интервале должен решаться путем численных исследований с использованием обоих критериев. [7]
Определение напряжений и деформаций в тонких оболочках вращения можно выполнять по элементарной безмоментной теории оболочек, в которой принимаются во внимание лишь растягивающие и сжимающие напряжения и не учитываются напряжения от изгиба и среза. Подобное решение справедливо для длинных цилиндрической, конической и сферической оболочек, не имеющих каких-либо искажений конструкции и нагрузки вблизи расчетного сечения. Если подобные исключения существуют, то около таких мест дополнительно возникают изгибные напряжения, которые носят локальный характер. Их следует учитывать в расчете, особенно при проектировании оболочек из хрупких материалов, а также при действии циклических нагрузок. В этом случае расчет приходится выполнять по более точной и трудоемкой моментной теории оболочек. Моментная теория позволяет также получить решение для важной в насосо-строении торовой оболочки и производить расчеты составных оболочек вращения. [8]
В монографии рассмотрена проблема решения задач теории тонких оболочек вращения в условиях одностороннего контакта оболочки со штампом или между двумя оболочками. Предложен новый подход, основанный иа построении и решении методом прогонки канонических систем обыкновенных дифференциальных уравнений в сочетании с итеративным отысканием юн контакта. Решены задачи определения напряженно-деформированного состояния и устойчивости при одностороннем взаимодействии оболочек вращения различных форм. Построена нелинейная теория обо-почек, составленных из одиостороине контактирующих слоев. [9]
Влияние изменения толщины в задачах о больших осесимметричных деформациях тонких оболочек вращения из нелинейно-упругих материалов / / Прикл. [10]
В данной главе построены уравнения и алгоритм численного решения задач устойчивости тонких оболочек вращения, основанные на уточненном подходе к проблеме. Обсуждаются особенности, возникающие при варьировании нелинейных уравнений равновесия и наличии односторонних ограничений. Показано, что известные результаты можно рассматривать как частный случай в рамках этого подхода. Изучены задачи устойчивости цилиндрических оболочек, нагруженных давлением или контактным давлением со стороны упругого основания, сферических оболочек под действием штампов разной формы и давления упругого основания, сильфонов, подкрепленных кольцами. [11]
 |
Каплевидный резервуар. [12] |
В основу определения рациональной формы корпуса резервуара положено требование полного использования несущей способности металла тонкой оболочки вращения. [13]
Из изложенного следует, что метод расчета деформаций и напряжений поршней с использованием теории тонких оболочек вращения является более простым по сравнению с методом конечных элементов. Он удобен для сравнительной оценки вариантов конструкций, хотя точность расчетов снижается с возрастанием толщины стенок и им трудно рассчитывать напряжения в местах с резкими изменениями сечений. Метод непригоден для расчета поршней, у которых отсутствует осевая симметрия. [14]
 |
Каплевидный резервуар. [15] |
Страницы: 1 2