Cтраница 1
Подкрепленная оболочка подвергается одновременному действию осевого сжатия и внутреннего давления. [1]
Моделирование подкрепленных оболочек представляет собой весьма сложную задачу экспериментальной механики тонкостенных конструкций. Изготовление маломасштабных, геометрически подобных моделей тонких оболочек, усиленных ребрами жесткости, сопряжено с серьезными техническими трудностями и экономическими затратами. [2]
У подкрепленных оболочек сравнительно высокий уровень критических напряжений потери устойчивости, расчетная величина которых может превышать значения предела текучести. По многочисленным экспериментам, проведенным на таких конструкциях для всех видов нагрузок и форм оболочек, отмечено, что достижение действующих напряжений от приводило к потере устойчивости, не позволяя эффективно использовать подкрепление, поэтому ниже для всех случаев рекомендуется выбирать такой материал, при котором обеспечивалось бы условие Сткр сгт. [3]
В подкрепленной оболочке при сопоставимых значениях внешней нагрузки наибольшие прогибы почти в 6 раз, окружные усилия - в 3, радиальные - в 1 5 раза ниже, чем в неподкрепленной оболочке. [4]
При проектировании подкрепленных оболочек необходимо выбирать рациональное значение параметров, характеризующих подкрепления. Требованию наименьшего веса отвечает оболочка вафельного типа с весьма часто расставленными продольными и кольцевыми ребрами. Конструкция должна быть рассчитана так, чтобы в пределах каждой вмятины было расположено несколько подкрепляющих ребер; лишь тогда критическое напряжение может значительно возрасти по сравнению со случаем неподкрепленной оболочки. Как показывают исследования, в вафельных оболочках, предназначенных для восприятия осевой сжимающей нагрузки, вес подкреплений целесообразно распределять примерно поровну между кольцевыми и продольными ребрами. [5]
Исследование устойчивости подкрепленных оболочек сводится обычно к решению двух задач: к исследованию местной устойчивости оболочки в пролетах между подкреплениями и к исследованию общей потери устойчивости, связанной с изгибом и кручением подкрепляющих элементов. Это разделение задач общей и местной устойчивости иллюстрируется фиг. [6]
Метод сведения подкрепленной оболочки к анизотропной не является единственным при исследовании устойчивости подобных конструкций. В практических расчетах часто используется энергетический метод. [7]
Наиболее типичными вариантами подкрепленных оболочек являются: стрингерно-шпангоутная и со спиральными ребрами. [8]
Особенностью приближенного моделирования подкрепленных оболочек на основе полубезмоментной теории является несовпадение критериев подобия по мембранным и изгибным деформациям и напряжениям. [9]
К) Расчет пологой подкрепленной оболочки по полубез-моментной теории ВЛ Власова / / Деп. [10]
Решению контактных задач для подкрепленных оболочек, опирающихся на ложементы через шпангоуты, пбсвящены, главным образом, работы украинских ученых. [11]
При выбранной упрощенной расчетной схеме подкрепленной оболочки обшивка находится в однородном безмоментном состоянии до потери устойчивости; шпангоуты нагрузки не несут. [12]
Общая схема определения критического давления подкрепленной оболочки состоит в следующем. [13]
Такой выбор АО обеспечивает прочность подкрепленной оболочки в пределах накладки. [14]
Такой выбор Л0 обеспечивает прочность подкрепленной оболочки в пределах накладки. [15]