Сварной образец - сталь
Cтраница 1
Сварные образцы стали Х23Н23МЗДЗ и в этих средах обнаруживают межкристаллитную коррозию в зоне термического влияния у сварного шва. Сварные образцы сталей Х23Н28МЗДЗТ и Х23Н27М2Т в этих средах не подвергаются разрушению меж кристаллитной коррозией. [2]
Сварные образцы стали Х23Н28МЗДЗТ не подвергаются межкристаллитному разрушению. [3]
Сварные образцы стали Х17Н13М2Т, сваренные электродами близкого состава, в смеси высших жирных кислот до 280 С не корродируют, при 300 С скорость коррозии этих образцов такая же, как и несварных образцов. [4]
Сварные образцы стали Х17Н13М2Т, сваренные электродом близкого состава, подвержены оррозии в кипящих растворах уксусной кислоты с примесями муравьиной кислоты, в кипящих пропионовой и масляной кислотах в такой же степени, как и несварные образцы. [5]
В сварных образцах сталей 1Х18Н9Т и Х18Н12М2Т межкристаллитнои коррозии, а также склонности к растрескиванию в условиях коррозии под напряжением в этой среде не обнаружено. [7]
Исключением являются сварные образцы стали Pyrornet 538, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом, у которых скорость роста трещины усталости при низкой температуре оказалась выше, чем при комнатной. Поскольку значения сго 2 и 7В возрастают при снижении температуры, более низкие значения скорости роста трещины усталости при низкой температуре рассматриваются как нормальное явление. Повышение скорости роста трещины в сварных соединениях стали Pyromet 538, однако, происходит в материале, в структуре которого имеются б-феррит и аустенит; последний неустойчив при низких температурах. Таким образом, очевидно, что наличие б-феррита и ( или) локальное превращение аустенита в мартенсит под влиянием деформации приводит к увеличению скорости роста трещины усталости в этой стали. [8]
 |
Характер распределения избыточных фаз в стали 08Х18Н10 после термической обработки при 700 С в течение 10 мин ( а, 10 ч ( о и 20 ч ( в. [9] |
Следовательно, склонность к ножевой коррозии сварных образцов стали 12Х18Н10Т возникает при наличии на границах зерен металла околошовной зоны замкнутой цепочки карбидов титана. [10]
Исследовано влияние напряжении на анодное поведение сварных образцов сталей в различных характерных зонах сварных соединений: шва, термического влияния и металла, не подверженного термическом; влиянию. Показано, что наибольшее влияние напряжений на анодное поведение сталей проявляется в зоне термического влияния. Проведены сравнительные испытания сталей ОХ18НЮТ, ЭП-53, ЭП-54 на восприимчивость к коррозионном; растрескиванию при анодной потенциостатической поляризации в растворе щелочи с хлоридом. [11]
В работе представлены результаты исследования коррозионной стойкости сварных образцов стали марок 063Ш28ВДТ ( ЭИ-943), ОЗХН28иДТ ( ЭП516), ОЗХ21Н21М4ГБ ( ЗИ35), 01512Ш2Ш4Г ( ЗИ87) и титана марки BT-I-00 в технологических средах производства двуокиси титана. [12]
Сравнительным испытаниям по различным методам были подвергнуты также и сварные образцы стали марки 1Х18Н9Т различных плавок. [13]
Микроструктура всех сварных швов исследованных сталей целиком аустенитная, за исключением сварных образцов стали Pyromet 538, выполненных дуговой сваркой вольфрамовым электродом, в микроструктуре швов которых содержится 6 - 7 % 6-феррита и мартенсит, образующийся под влиянием деформации. По-видимому, таким отличием микроструктуры швов этой стали объясняются относительно низкие значения / Cic ( /) и относительно высокие значения скорости роста трещины усталости в сварных образцах при 4 К. [14]
 |
Внешний вид поверхности образцов из сварной трубы стали Х23Н28МЗДЗТ после испытания на межкристаллитную коррозию. [15] |
Страницы: 1 2