Образование - карбид - ниобий
Cтраница 2
Однако при высоких температурах и большом времени отжига, когда растворяется карбид ниобия, - выпадение зерен все же происходит. При охлаждении углерод связывается с хромом быстрее, чем с ниобием, так как скорость образования карбида хрома выше скорости образования карбида ниобия. Этот процесс, который при сварке ограничивается весьма узкой зоной непосредственно около шва, приводит к ножевой коррозии [70, 71] ( ср. [16]
 |
Внешний вид ( а и микроструктура образцов ( б, Х100 с покрытием из нитрида алюминия. [17] |
Иное дело у ниобия. Ниобий в изолированном состоянии имеет строение dV, здесь вероятность образования стабильной конфигурации db существенно выше, в связи с чем теплота образования карбида ниобия существенно ниже, чем карбидов титана и циркония. Это и приводит к тому, что карбид ниобия образуется быстрее и легче, чем карбиды титана и циркония. [18]
Уравнение ( 3) получено в результате экспериментальных исследований. Следует отметить, что обычно, с целью предотвращения сажеобразования, концентрация метана берется 5.0 - значительно меньше концентрации водорода и поэтому мало влияет на скорость образования карбида ниобия. [19]
При 600 С карбиды хрома из пересыщенного твердого раствора 7 образуются более интенсивно, чем карбиды ниобия, в результате чего на границах зерен, по-видимому, снижается содержание хрома, что и приводит к межкристаллитной коррозии. Скорость диффузии при этой температуре недостаточна для выравнивания перепада по хрому. При 700 С также наряду с карбидами ниобия выделяются карбиды хрома, но при этой температуре скорость диффузии хрома достаточно велика, чтобы не вызвать значительного обеднения границ зерен хромом. Кроме того, при такой температуре количество карбидов хрома увеличивается только до нагрева, в течение 100 ч, а затем они растворяются, так как увеличивается образование карбидов ниобия. В результате растворения карбидов хрома и диффузии углерода для образования карбидов ниобия в обогащенных хромом зонах выделяется о-фаза, вероятно, вследствие образования феррита. Из приведенных и других данных следует, что установленные для аустенитных нержавеющих сталей отношения титана или ниобия к углероду не обеспечивают достаточного сопротивления стали межкристаллитной коррозии после длительного нагрева ее в области определенных температур, так как в них не учитывается содержание азота, обычно составляющее не более 0 02 - 0 03 %, и необходимый запас титана или ниобия в твердом растворе. [20]
При 600 С карбиды хрома из пересыщенного твердого раствора 7 образуются более интенсивно, чем карбиды ниобия, в результате чего на границах зерен, по-видимому, снижается содержание хрома, что и приводит к межкристаллитной коррозии. Скорость диффузии при этой температуре недостаточна для выравнивания перепада по хрому. При 700 С также наряду с карбидами ниобия выделяются карбиды хрома, но при этой температуре скорость диффузии хрома достаточно велика, чтобы не вызвать значительного обеднения границ зерен хромом. Кроме того, при такой температуре количество карбидов хрома увеличивается только до нагрева, в течение 100 ч, а затем они растворяются, так как увеличивается образование карбидов ниобия. В результате растворения карбидов хрома и диффузии углерода для образования карбидов ниобия в обогащенных хромом зонах выделяется о-фаза, вероятно, вследствие образования феррита. Из приведенных и других данных следует, что установленные для аустенитных нержавеющих сталей отношения титана или ниобия к углероду не обеспечивают достаточного сопротивления стали межкристаллитной коррозии после длительного нагрева ее в области определенных температур, так как в них не учитывается содержание азота, обычно составляющее не более 0 02 - 0 03 %, и необходимый запас титана или ниобия в твердом растворе. [21]
В статье описаны методика процесса нанесения металлических п карбидных покрытий из парогазовой фазы и аппаратура. Исследованы условия образования покрытий в зависимости от скорости подачи компонентов, длительности процесса, температуры и концентрации компонентов реакции. Показано, что процесс осаждения покрытий в зависимости от условий протекает как в кинетической, так и в диффузионной области и определяется либо скоростью химической реакции на поверхности, либо скоростью диффузии углерода. Изучено влияние добавок метана в парогазовую смесь на процесс образования карбида ниобия. Найдены кинетические параметры процесса, а также энергия активации и значения предэкспоненциалышх множителей. [22]
Характер поражения поверхности металла точечной коррозией зависит от степени легирования и режимов термической обработки, в частности, от температуры отпуска закаленной стали. Нами показано, что сталь 20X13 наиболее с. Выделяющийся углерод при отпуске стали расходуется на образование карбидов, которые в результате собирательной диффузии хрома из близлежащих зон повышают гетерогенность структуры стали и тем самым увеличивают склонность ее к коррозионному поражению. Повышение степени легирования, особенно введение в сталь молибдена, несколько снижает ее склонность к точечной коррозии. Легирование стали 13Х12Н2МВФБА сильно карбидообразующими элементами, например ниобием, уменьшает восприимчивость к коррозионному поражению, так как образование карбидов ниобия способствует удержанию хрома в твердом растворе. [23]
Исследованы условия образования покрытий в зависимости от скорости подачи компонентов, длительности процесса, температуры и концентрации компонентов реакции. Показано, что процесс осаждения покрытий в зависимости от условий протекает как в кинетической, так и в диффузионной области и определяется либо скоростью химической реакции на поверхности, либо скоростью диффузии углерода. Изучено влияние добавок метана в парогазовую смесь на процесс образования карбида ниобия. Найдены кинетические параметры процесса, а также энергия активации и значения предэкспоненциальных множителей. [24]
Страницы: 1 2