Образование - аустенитная структура
Cтраница 2
Повышение содержания углерода отрицательно сказывается на коррозионной стойкости этих сталей ( фиг. Улучшение коррозионной стойкости хромомарганцовистых сталей возможно лишь при дополнительном введении никеля в количестве 3 - 5 %, обеспечивающего образование только аустенитной структуры. [16]
Более существенное влияние марганца в сталях с большим содержанием углерода, видимо, связано с влиянием марганца на понижение вязкости феррита. Интересно, что сталь У8, имеющая высокую склонность к растрескиванию, приобретает стойкость при легировании 8 % марганца. Это связано с образованием аустенитной структуры, стойкой против водородного ох-рупчивания и растрескивания. Для повышения прочностных характеристик сталь У8, содержащую 8 % марганца, дополнительно легировали 8 % хрома и 3 % алюминия. [17]
Так, аустенитная сталь обладает большей жаропрочностью, чем ферритная. Это связано с тем, что аустенитная сталь имеет более высокую температуру рекристаллизации, чем ферритная. Поэтому введение в состав стали никеля, а также марганца, способствуя образованию аустенитной структуры, повышает ее жаропрочность. [18]
Основными легирующими элементами этих сталей являются хром и никель. Хром, стабилизируя а и суживая область у-железа, замедляет превращение аустенита при низких температурах. И твердых фаз хрома с железом преобладающей является а-фаза. Никель способствует образованию аустенитной структуры. Последняя в интервале сварочных температур менее пластична, чем сталь с однофазной структурой. [19]
Существенное влияние на соотношение фаз у и ос и на склонность к образованию сг-фазы оказывают С, Mo, Si и некоторые другие легирующие элементы. Следует отметить, что а-фаза может образоваться как из а -, так и из у-твердого раствора. Вследствие того, что диффузионные процессы в ферритной фазе идут быстрее, образование ст-фазы в этой составляющей можно ожидать раньше, чем в у-фазе. При образовании а-фазы из феррита а-твердый раствор обедняется содержанием хрома часто до содержания, соответствующего возможности образования аустенитной структуры, по составу отличающейся от первичного аустенита. [21]
Благотворное влияние молибдена, как уже указывалось, сказывается в уменьшении числа питтингов на поверхности. Средняя глубина коррозии на молибденовых сталях со временем также становится больше. Отсюда следует заключить, что благотворное влияние молибдена сводится в основном к резкому уменьшению числа питтингов. Последнее указывает на то, что, изменяя J состав стали, мы влияем лишь на вероятность появления питтинговой J коррозии, но не на ее скорость. В частности, в нашей работе была изучена сталь, легированная, помимо молибдена, кремнием ( 2 - 2 5 %) и небольшими добавками азота ( порядка 0 1 %), который способствует образованию аустенитной структуры. При хорошо подобранном режиме термической обработки такая сталь не подвергалась питтинговой коррозии и оказалась более стойкой, чем молибденовая. [22]
Благотворное влияние молибдена, как уже указывалось, сказывается в уменьшении числа пит-тингов на поверхности. Средняя глубина коррозии на молибденовых сталях со временем также становится больше. Молибден уменьшает условную глубину и увеличивает коэффициент питтингообразования, а площадь коррозии при этом уменьшается. Отсюда следует заключить, что благотворное влияние молибдена сводится в основном к резкому уменьшению числа питтингов. Последнее указывает на то, что, изменяя состав стали, мы влияем лишь на вероятность появления питтинговой коррозии, но не на ее скорость. В частности, в нашей работе была изучена сталь, легированная, помимо молибдена, кремнием ( 2 - 2 5 %) и небольшими добавками азота ( дорядка 0 1 %), который способствует образованию аустенитной структуры. При хорошо подобранном режиме термической обработки такая сталь не подвергалась питтинговой коррозии и оказалась более стойкой, чем молибденовая. [23]
Страницы: 1 2