Cтраница 1
Определение концентрации напряжений в сопряжениях оболочек и пластин. [1]
Для определения концентрации напряжений в вырезе, подкрепленном патрубком, средний радиус которого соизмерим с радиусом цилиндрической части корпуса сосуда, встречаются лишь условные решения. В таких решениях [22] наибольшие напряжения в крае выреза определяются из условий неразрывности в сопряжении, по существу, балок-полосок, лежащих на упругих основаниях, выделенных из корпуса сосуда и из патрубка. [2]
Для определения концентрации напряжений около отверстия рассмотрим кольцевой диск, к наружному контуру которого приложены внешние усилия а г и r rV определяемые формулами ( 36) - ( 38), а внутренний контур свободен от внешних усилий. [3]
При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация - напряжение на плоском образце, имеющем близкое к рассматриваемому деформированное состояние. [4]
При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация-напряжение на плоском образце, имеющем близкое к рассматриваемому деформированное состояние. [5]
При определении концентрации напряжений в вырезе это снижение удобно учитывать назначением уменьшенной, или приведенной толщины стенки патрубка slrtp, причем slnp Sj. Назначив slnp, мы вправе полагать, что край выреза податливостью не обладает. Другими словами, патрубок с толщиной стенки slnp будет оказывать такое же подкрепляющее действие на вырез, край которого не обладает податливостью, какое оказывает тот же патрубок с толщиной стенки sx на вырез, но с податливым краем. [6]
При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация-напряжение на плоском образце, имеющем близкое к рассматриваемому деформированное состояние. [7]
В приближенном методе определения концентрации напряжений в подкрепленном вырезе на обечайке сосуда податливость защемления края патрубка учитывается в графике, представляющем условный измеритель. [8]
В настоящее время для определения концентрации напряжений используют ряд методов, основанных на теории упругости и пластичности, теорий механики разрушений сплошных сред, теории концентрации напряжений, разнообразие критериев, относительно узкие диапазоны применимости каждого из них, использование в различных критериях разных свойств металла, и, соответственно, необходимость их экспериментального получения приводят к серьезным затруднениям при анализе работоспособности поврежденного участка нефтепровода. Для определения полей напряжений, деформаций, температур применяют численные методы, например метод конечных элементов. Необходимость оценки опасности наступления какого-либо критического состояния главным образом зависит от вида концентратора напряжений, условий нагружения и свойств металла. [9]
Возможны два основных способа определения концентрации напряжений по данным поляризационно-оптическогометода. [10]
Теоретические основы приближенного метода определения концентрации напряжений в вырезах на обечайках сосудов представляют содержание метода обработки соответствующих опытных данных. Некоторые теоретические решения находят непосредственное применение при расчете концентрации напряжений в подкрепленных вырезах на днищах сосудов, а также на обечайках в случае применения патрубков с коническими переходами ( см. примеры расчета в гл. [11]
Кеитка А, Л - Определение концентрации напряжений в пластине около малого отверстия в трехмерной постановке. [12]
Рассмотрен ряд конкретных задач по определению концентрации напряжений около отверстий при различных полях напряжений на бесконечности. Анализ полученных решений показывает, что учет физической нелинейности материала приводит к уменьшению концентрации напряжений около отверстий. [13]
Между тем решение задачи об определении концентрации напряжений в полосе, ослабленной круглым цилиндрическим отверстием, методом теории упругости приводит к совершенно другим результатам. [14]
Вторая стадия расчета состоит в определении концентрации напряжений второго вида, когда к отдельным фрагментам сварного соединения прикладывают такие нагрузки, которые вызывают те перемещения границ фрагмента, которые были получены на первой стадии решения. Если расчет ведется как полностью упругий с использованием силовых критериев Klf Kn и Кш, пригодных только для трещин, и другие виды концентраторов отсутствуют или не принимаются во внимание, то достаточно иметь значения Klc, Kllc и Ктс. [15]