Cтраница 1
Определение напряженно-деформированного состояния с учетом этих отклонений аналитическими методами не представляется возможным в силу случайного характера геометрической формы стенок резервуара. [1]
Определение напряженно-деформированного состояния в окрестности нерегулярных точек связано для нелинейных задач с существенными математическими трудностями. Райсом [17] был предложен метод приближенного анализа задач о концентрации напряжений вблизи нерегулярных точек, основанный на введении некоторого криволинейного интеграла, имеющего одинаковые значения для всех путей интегрирования, окружающих сингулярную точку. [2]
Определение напряженно-деформированного состояния в объеме раската при его прокатке с трехмерным течением остается сложной, не решенной до сих пор задачей. [3]
Определение напряженно-деформированного состояния проникающих в сжимаемую жидкость тонких упругих сферических оболочек / / Прикл. [4]
Определение напряженно-деформированного состояния с учетом этих отклонений аналитическими методами не представляется возможным в силу случайного характера геометрической формы стенок резервуара. [5]
Определение напряженно-деформированного состояния ( НДС) теплоизоляции и стального трубопровода является решением совместной задачи механического взаимодействия системы трубопровод - теплоизоляция - грунт. [6]
Определение напряженно-деформированного состояния участка газопровода, проложенного по сложно-пересеченной местности, и оценка его прочности на этапах выполнения ремонтно-восстановительных мероприятий: Матер. [7]
Определение напряженно-деформированного состояния натурных конструкций путем моделирования основывается на теории подобия. Но для некоторых моделей имеются затруднения по удовлетворению условиям подобия. Например, в уравнениях краевых условий фигурируют механические свойства материала; толщина модели, полученная из условия подобия, практически равна нулю. Часть ограничений позволяет снять метод фотоупругих покрытий ( материал натуры и модели в этом случае совпадает), но недостатком этого варианта метода является возможность определения только поверхностных напряжений. С помощью поляризационно-оптического метода невозможно определять прогибы тонкостенной системы. [8]
Определение напряженно-деформированного состояния плоских ортотропных тел поляризационно-оптическим методом, Вестник МГУ, сер. [9]
Для определения напряженно-деформированного состояния компонент однонаправленно-армированного пластика при длительном поперечном нагружении следует решить объемную краевую задачу для неоднородной двухкомпонентной среды. Однако в настоящее время точного решения такой задачи не существует, Руководствуясь целью установления лишь основных, наиболее существенных закономерностей распределения и перераспределения напряжений и деформаций в компонентах при поперечном нагружении пластика, авторы работы [12] рассматривают однонаправленно-армированный пластик как двоякопе-риодическую среду, повторяющийся элемент которой, выбираемый в качестве расчетной модели, был показан на рис. 2.5. Пользуясь методом гипотетического разреза расчетного элемента на бесконечно тонкие слои, они составляют систему уравнений, отражающую напряженно-деформированное состояние повторяющегося элемента и всего армированного пластика в целом. [10]
Для определения напряженно-деформированного состояния в данной схеме труба в трубе, с применением перспективных синтетических материалов, требуется разработка методики расчета бинарной конструкции. [11]
Для определения напряженно-деформированного состояния Г. А. Смирнов-Аляев указывает следующий общий ход решения. Выделить в конечно-деформируемой заготовке достаточно малые частицы, представляющие наибольший интерес, размер которых в пределах каждой из них обеспечивает монотонность процесса. [12]
Для определения напряженно-деформированного состояния узлов разветвления подземных трубопроводов используется численный метод, являющийся разновидностью метода конечных элементов. Исследуемая конструкция заменяется некоторым числом дискретных элементов, которые затем стыкуются в узловых точках. [13]
Для определения напряженно-деформированного состояния сооружения с учетом температурных воздействий и оценки их прочности и трещиностойкости необходимо иметь информацию о полях распределения температуры в сооружении. В некоторых случаях необходима также информация о полях распределения влажности в бетоне сооружения. Распределение температуры определяется путем решения уравнения теплопроводности при заданных начальных и граничных условиях. В тонкостенных сооружениях в период эксплуатации можно считать, что внутренний источник тепла отсутствует. [14]
Для определения напряженно-деформированного состояния стержня в критическом состоянии решается система ( 1) ( задача 3.1) нелинейных уравнений равновесия. [15]