Cтраница 2
Пользуясь этой изотермой, определить количество активного угля, необходимое на одну загрузку, диаметр адсорбера и продолжительность поглощения. [16]
Аналогичные данные по повышению октанового числа прямо-гонных бензинов различных грозненских нефтей были получены М. Г. Митрофановым и Я. В. Мирским на установке с небольшим слоем адсорбента ( 200 мм) при диаметре адсорбера 60 мм. [17]
Исследователями установлено, что при прохождении осушаемого газа через слой силикагеля со скоростью до 0 5 л / мин через 1 см2 площади при толщине слоя, превышающем диаметр адсорбера в 3 - 4 раза, поглотительная способность приблизительно равна поглотительной способности при статических условиях и может быть рекомендована для расчетов 10 % кускового и гранулированного мелкопористого силикагеля. [18]
Зная необходимый объем адсорбента, количество жидкости испарителя, протекающее через адсорбер, и принимая скорость протекания жидкости через адсорбер равной 25 - 30 смя / мин при одном адсорбере и 50 - 60 см Л1мин при двух адсорберах, вычисляют площадь поперечного сечения и диаметр адсорбера, а затем высоту слоя адсорбента. Полученную высоту слоя адсорбента обычно увеличивают на 25 - 30 %, учитывая возможность случайного увеличения содержания ацетилена в воздухе. [19]
В данной формулировке задачи оптимизации приняты следующие обозначения: С - себестоимость адсорбера; К - капитальные вложения; TI, та, Тз, т4 - продолжительности стадий адсорбции, десорбции, сушки и охлаждения, соответственно; Н и D - высота и диаметр адсорбера; Ея 0 15 - нормативный коэффициент для химической промышленности. [20]
Одни авторы [66] на основании лабораторных исследований приходят к выводу, что четкость разделения компонентов повышается с увеличением отношения I: dz ( I - высота адсорбционной колонки, d - ее диаметр), другие не подтверждают полностью эту зависимость, хотя, видимо, можно утверждать, что при увеличении диаметра адсорбера для достижения той же четкости разделения требуется увеличение и его высоты. [21]
В этих уравнениях а, ам - соответственно, текущая величина адсорбции и предельная величина адсорбции при температуре кипения жидкого адсорбента, кмоль / кг; С, GI - соответственно, объемные доли в потоке адсорбтива и несорбирующегося газа-носителя; х - координата по высоте слоя; т - время, с; и - линейная скорость потока смеси, м / с; w - массовая скорость адсорбента, кг / ( м - с); Т, TO, TK - соответственно, температура в слое, температура окружающей среды и температура кипения адсорбата, К; р - общее давление смеси, Па; R - газовая постоянная, кДж / ( кмоль - К); Ят - удельная теплоемкость адсорбента, кДж / ( кг - К); Яа, Яд, Яс - соответственно, удельные теплоемкости адсорбируемой фазы, газа-носителя и адсорбтива в потоке, кДж / ( кмоль - К); Рт - плотность адсорбента, кг / м3; q - удельная теплота адсорбции, кДж / кмоль; р, - давление насыщенных паров адсорбтива, Па; К - коэффициент теплопередачи, Вт / ( м2 - К); D - диаметр адсорбера, м; а - объемный коэффициент расширения жидкого адсорбата, Кг; Е - характеристическая энергия адсорбции, кДж / кмоль; п - ранг распределения. [22]
Имеются также установки с тремя, четырьмя и более адсорберами. При выборе диаметра адсорбера следует руководствоваться следующим: чем меньше адсорберов, тем проще обвязка установки, тем меньше требуется единиц другого оборудования, арматуры, средств контроля, тем дешевле и проще установка. [23]
Скорость потока жидкости в свободном сечении адсорбера рекомендуется принимать равной 0 015 - 0 025 м / с. От принятой скорости зависит диаметр адсорбера. Минимальное время контакта рекомендуется принимать не меньше 3 с. Так как влагосодержание сырья мало, то осушка жидких углеводородов относится к длинноцикловому адсорбционному процессу. При расчете высоты слоя принимается, что адсорбент извлекает всю влагу из потока газа. [24]
Линейная скорость газа и должна быть меньше критической скорости псевдоожижения частиц активированного угля икр. В противном случае необходимо увеличить диаметр адсорбера. [25]
Критическая скорость псевдоожижения выше выбранной, что обеспечивает нормальные условия движения адсорбента через аппарат. В случае, если критическая скорость будет ниже выбранной, необходимо увеличить диаметр адсорбера. [26]
Если критическая скорость псевдосжижения выше выбранной, то это обеспечивает нормальные условия движения адсорбента через аппарат. В случае, если критическая скорость будет ниже выбранной, необходимо увеличить диаметр адсорбера. [27]
Пользуясь этой изотермой, определить количество активированного угля, необходимое на одну загрузку, диаметр адсорбера и продолжительность поглощения до проскока. [28]
Пользуясь этой изотермой, определить количество активного угля, необходимое на одну загрузку, диаметр адсорбера и продолжительность поглощения до проскока. [29]
Однако чрезмерное уменьшение размеров гранул значительно увеличивает гидравлическое сопротивление потоку жидкого адсорбата через слой адсорбента, а также вызывает больший унос адсорбента с выходящими из слоя растворами. Для противоточного процесса с движущимся слоем применение адсорбента с малыми, гранулами, значительно увеличивает диаметр адсорбера, так как во избежание выноса транул требуются низкие скорое / та движения потоков. [30]