Растворяющий отжиг

Cтраница 1

Растворяющий отжиг для получения абсолютно гомогенной аусте-нитной структуры с оптимальной коррозионной стойкостью обычно производится при температурах от 1040 до 1080 С. Но поскольку температура, необходимая для полного растворения карбидов, является функцией содержания углерода, представляется логичным, что низкоуглеродистые стали должны отжигаться при более низких температурах. [1]

Влияние г температуры дисперсионного твердения после предшествовавших растворяющего отжига при 950 и 975 С и охлаждения до - 70 С на скорость коррозии стали 06Х16Н7Ю. [2]

Повышение температуры растворяющего отжига приводит к снижению коррозионной стойкости после дисперсионного твердения в указанном температурном интервале. При температурах дисперсионного твердения выше 600 С карбиды выделяются во всем зерне, благодаря чему интенсивность межкристаллитной коррозии падает, а скорость общей коррозии снижается. В слабоагрессивных средах, в которых сталь абсолютно пассивна, влияние термообработки очень мало сказывается на ее коррозионном поведении. [3]

Большее влияние температуры растворяющего отжига на расширение области межкристаллитной коррозии у стабилизированных сталей, чем у сталей нестабилизированных, можно просто объяснить упомянутой зависимостью растворимости специальных карбидов от температуры и от степени стабилизации ( см. гл. [4]

При низкой температуре растворяющего отжига содержание растворенного углерода, находящегося в равновесии со специальным карбидом, падает ниже границы насыщения для Ме23С6, так что этот карбид вообще не может образоваться и поэтому не появляется склонность к межкристаллитной коррозии. У сталей с низкой степенью стабилизации это относится только к температуре стабилизирующего отжига ( см. гл. [5]

После ковки эти сплавы обычно подвергаются частичному растворяющему отжигу ( при температуре ниже линии сольвус) с одним или несколькими циклами старения. [6]

Скорость коррозии К стали. [7]

У этих сталей при охлаждении от температур растворяющего отжига была получена объемноцентрированная кубическая решетка и без деформации в холодном состоянии. Незначительная разница обнаруживается только в агрессивном растворе треххлористого железа, причем ферритная сталь корродирует сильнее. [8]

Пользуясь кривыми растворимости углерода, можно определить температуру растворяющего отжига прежде всего для сталей с 0 1 % С, у которых она оказывает влияние на склонность к межкристаллитной коррозии. У сталей с высоким содержанием углерода полное растворение карбидов происходит при температуре выше 1100 С. Если для обеспечения наибольшей коррозионной стойкости после сенсибилизации стали, содержащей 0 08 % С, можно рекомендовать растворяющий отжиг при 1040 С, то при 0 03 % С достаточно отжига при 950 С. Применение таких низких температур, при которых получается более мелкое зерно, благоприятно сказывается на стойкости сталей к межкристаллитной коррозии. [9]

Классическая нержавеющая сталь 1Х18Н9, если ее быстро охладить от температуры растворяющего отжига ( от 1050 до 1150 С), представляет собой однофазный гомогенный сплав с гранецентрированной кубической решеткой аустенита. Если такую сталь с низким содержанием углерода подвергнуть нагреву в течение нескольких часов при 600 С, аустенит частично превратится в феррит с объемноцентрированной кубической решеткой. [10]

Свойства упрочняемых э - фазой суперсплавов, таких как Rene 95, весьма чувствительны к скорости охлаждения после растворяющего отжига. Скорость охлаждения определяется закалочной средой и толщиной поперечного сечения материала. [11]

При термообработке крупных изделий из аустенитной стали склонность к межкристаллитной коррозии может появиться и при сравнительно интенсивном охлаждении с температуры растворяющего отжига, так как скорость охлаждения падает с увеличением размеров изделия. Поэтому необходимо знать, сколько времени изделие больших размеров находится в области критических температур при охлаждении, а также и соответствующее содержание углерода, при котором уже не будет происходить выделение карбидов хрома по границам зерен. На рис. 54 показано также содержание углерода, ниже которого склонность к межкристаллитной коррозии уже не выявляется методом анодного травления в щавелевой кислоте. Отсюда следует, что для толстостенных изделий из нержавеющих сталей, если они должны быть по всему сечению абсолютно стойкими к межкристаллитной коррозии после растворяющего отжига, необходимо выбирать низкоуглеродистые или хорошо стабилизированные стали. [12]

Относительно большая плотность распределения карбидов в основном веществе этих сталей не может быть объяснена выделением только на дислокациях, существующих после растворяющего отжига и быстрого охлаждения. Значит, дислокации образуются во время роста частиц карбидов, а на вновь образовавшихся дислокациях выделяются следующие карбиды. Этим механизмом можно объяснить значительные выделения карбидов в основном твердом растворе при относительно высокой плотности их распределения, если содержание углерода в стали достаточно велико. [13]

Изготовление и термическая обработка ремаллоя производятся не так, как в случае мартенситных магнитных сталей. Ремаллой подвергается смягчающему растворяющему отжигу при температуре около 1 200 С в нейтральной защитной атмосфере и закаливается в масле для предотвращения твердения от выделения низкотемпературной фазы при щекой температуре. [14]

Однако уже после растворяющего отжига было обнаружено неравномерное распределение углерода в структуре стали - повышенная его концентрация по границам зерен ( внутренняя адсорбция - см. гл. И наоборот, не наблюдалось разницы в почернении даже после выделения карбидов хрома, что свидетельствует об ограниченном применении метода. Минимальная толщина зоны, которую можно определить авторадиографически по почернению, составляет 2 - Ю 5 мм. Рассчитанная ширина границ при наибольшем обеднении хромом составляет 1 36 10 - 3 мм, что отвечает максимальной ширине, с которой в практике встречаются редко. [15]

Страницы: 1 2 3