Отклонение - расчетная величина
Cтраница 2
Для измерения тесноты параболической корреляционной связи находим вариацию результативного признака у, объясняемую вариацией фактора jc как сумму квадратов отклонений расчетных величин у от средней величины у, взвешенных на число предприятий. [16]
Для измерения тесноты параболической корреляционной связи находим вариацию результативного признака у, объясняемую вариацией фактора х как сумму квадратов отклонений расчетных величин у от средней величины у, взвешенных на число предприятий. [17]
Это уравнение применимо для всех жидкостей в широкой области температур от пл до / Кр - 50 С, причем отклонение расчетных величин от опытных - не превосходит нескольких процентов. [18]
Для расчета коэффициентов уравнений были составлены программы для ЭВМ, которая печатала коэффициенты уравнения, расчетные значения температур в заданных точках и процент отклонения расчетной величины от экспериментальной. [19]
Для смесей азот - цетан, диоксид углерода - и-нонадекан, метан - эйкозан и этан - эйкозан коэффициенты парного взаимодействия рассчитаны по критерию минимума отклонений расчетных величин давления насыщения от их экспериментальных значений для заданных составов равновесной жидкой фазы. [20]
Уравнение для потока, перпендикулярного к пучку труб, дает в общем довольно большие значения коэффициента теплоотдачи. Отклонение расчетных величин от действительных часто объясняю загрязнением поверхности. Вследствие этого снижается коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве. [21]
 |
Значение расчетных и фактических величин Рх. [22] |
В табл. 10 приведены величины усилия подачи Рх, полученные в процессе экспериментов ( при шлифовании приработанным кругом коэффициент СРХ 0 65; при шлифовании притупленным кругом СРх 1 2; ширина шлифования В 300 мм), и расчетные. Отклонение расчетных величин усилия подачи от экспериментальных составляет ( 15 - т - 30) %, что в основном лежит в пределах рассеивания опытных точек. [23]
 |
Расчетные схемы установки с аппаратами пленочного. [24] |
Проектные данные тепловой схемы опреснительной установки в ходе ее дальнейшего практического использования могут претерпеть существенные изменения. Чтобы заблаговременно предопределить отклонения расчетных величин в процессе эксплуатации, возможно, применяя ЭВМ, на основании соответствующего алгоритма получить динамические характеристики, описывающие работу установки в переходном режиме. [25]
К приняты расчетные значения плотности. При более высоких температурах отклонения расчетных величин от опытных возрастают, достигая 1 %, в связи с чем значения плотности при температурах 138 - - 152 К приняты нами поданным [70], а винтервале 131 - 137 К получены графическим согласованием этих данных и расчетных. [26]
Как видно из табл. 42, Е. И. Козловская принимает величины расчетных коэффициентов для определения модулей упругости и сдвига постоянными независимо от содержания других окислов в стекле. Такое допущение может приводить к отклонениям расчетных величин от экспериментальных. [27]
Описанные методы, основанные на непосредственном применении уравнения Дюгема - Маргулеса, имеют существенный недостаток. Поскольку в выражение для расчета коэффициентов активности входят давления паров компонентов, отклонение расчетных величин от истинных обусловливается не только погрешностями в определении состава равновесных фаз, но и в определении температуры кипения. [28]
Расчет потерь энергии при подъеме вязких нефтей и водонефтяных эмульсий штанговыми установками, как показывает практика, становится совершенно необходимым при подборе оборудования и выборе режима работы насоса. Вязкое трение, квторое проявляет себя в широком диапазоне режимов откачки, вызывает отклонения расчетных величин характеризующих работу, от действительных. С целью определения фактических гидравлических нагрузок были проведены эксперименты на опытном стенде, моделирующем течение жидкости в насосных трубах. Получены законы гидравлического сопротивления в канале кольцевого сечения с подвижным внутренним цилиндром, и определены коэффициенты местного сопротивления штанговых муфт. [29]
Описанные методы, основанные на непосредственном приме - Igl нении уравнения Дюгема-Маргулеса, имеют существенный недостаток. Поскольку в выражение для расчета коэффициентов активности входят давления паров чистых компонентов, отклонение расчетных величин от истинных обусловливается не 0 05 только погрешностями в определении состава равновесных фаз, но также и температуры кипения. [30]
Страницы: 1 2 3