Диаметр - штамп
Cтраница 3
 |
Сравнительные данные о напряжениях сжатия в массиве грунта от действия сосредоточенной силы, измеренных в опытах и вычисленных по формулам теории упругости ( по Буссинеску. [31] |
Напряжения наблюдаются не только перед штампом, но также и после его прохода. Наибольший диаметр зоны напряжений свыше 1 кгс / см2 составляет около 3 диаметров штампа. [32]
Для пород третьего класса общую работу до разрушения вычисляют условно. В этом случае график нагрузка - перемещение продолжают до глубины вдавливания, равной диаметру штампа. [33]
Для выявления влияния шурфа на результаты исследований напряженно-деформированного состояния основания в двух опытах ( Георгиевск) дополнительно устанавливались марки на различных расстояниях от стенок шурфа. На основании этих измерений было установлено, что расположение шурфа на расстоянии, равном одному диаметру штампа от его края, практически не оказывает влияния на результаты исследований. [34]
Осевые напряжения перед штампом обнаруживаются на расстоянии около 1 / 2 диаметра штампа от вершины конуса. После прохода штампа осевые напряжения уменьшаются постепенно и на расстоянии от основания конуса, составляющем до 2 диаметров штампа, остаются постоянными, образуя зону остаточных осевых напряжений. [35]
Радиальные напряжения обнаруживаются перед штампом нз расстоянии от вершины конуса, составляющем около 3 диаметров штампа. После прохода штампа радиальные напряжения падают постепенно и на расстоянии от основания конуса, составляющем около 1 диаметра штампа, остаются постоянными, образуя зону остаточных радиальных напряжений. [36]
Для пород III класса общая работа до разрушения вычисляется условно. В этом случае график нагрузка - перемещение ( см. рис. 54) продолжают до глубины вдавливания, равной диаметру штампа. Такое допущение принято на основании изучения глубин разрушения наиболее пластичных горных пород. [37]
С ростом толщины насыпи происходит снижение ее осадки ( рис. 34), однако увеличение размера ячейки армирующей прослойки приводит к тому, что при некоторой толщине насыпи стабилизации осадки не происходит. Размеры осадок модельных оснований без армирования при толщине насыпи 0 2 м и с прослойкой, имеющей размер ячейки 0 06 м, при толщине насыпи 0 1 м практически одинаковы. При размере ячейки, превышающем диаметр штампа, наличие армирующей прослойки не оказывает существенного влияния на осадку. Армирование синтетическими материалами эффективно при толщине насыпи не более диаметра штампа, так как позволяет существенно ( в несколько раз) уменьшить осадку основания. [38]
При больших диаметрах штампов наблюдается стабилизация твердости пород. Аналогичная по характеру зависимость получена и для объемной работы разрушения. Коэффициент пластичности пород с увеличением диаметров штампов в диапазоне от 1 до 10 мм хотя и повышается, но весьма незначительно. [39]
При этом в опытах не обнаружено резкого повышения контактных давлений в краевых зонах, как это следует из теоретических решений ( теория упругости) и экспериментов с жесткими фундаментами и штампами. Эпюры контактных давлений как под круглым штампом ( диаметр штампа 151 7 см), так и под прямоугольным ( размеры 300x60 см) в интервале исследованных давлений ( до 200 кПа) имеют седлообразную форму. С увеличением внешней нагрузки наблюдается трансформация эпюр. Это выражается в уменьшении приращений напряжений под краями штампов и увеличении их в центре. Основное различие эпюр контактных давлений под круглым и прямоугольным штампами заключается в характере распределения контактных давлений в центральной области подошвы штампа. [40]
Осевые и радиальные напряжения возникают в зоне скважины в области перед штампом, однако они не исчезают мгновенно после прохода штампа, чего можно было ожидать в соответствии с известными положениями теории упругости. Перед штампом область заметных напряжений распространяется на расстояние, составляющее около 3 диаметров штампа. После прохода штампа напряжения падают постепенно, на расстоянии до 2 диаметров штампа от основания конуса, не уменьшаясь до нуля, а сохраняя некоторое постоянное значение остаточного напряжения, величина которого зависит от расстояния до оси скважины. [41]
Для выяснения применимости решений теории упругости к процессу прокола в табл. 21 приведены сравнительные данные о напряжениях сжатия в различных точках массива в области скважины, вычисленных по формулам теории упругости ( задача Буссинеска) и измеренных с помощью грунтовых датчиков. Для ряда точек радиальные напряжения, определенные расчетом и опытом, дают вполне удовлетворительное совпадение. Для осевых напряжений удовлетворительное совпадение получено только для одного случая при диаметре штампа 100 мм. [42]
 |
Зависимость допускаемых ( неразмывающих средних и донных скоростей от диаметра частац и глубины потока. - средние скорости. - - - - донные скорости. - /. - при. [43] |
Исходные данные: глубина потока Н1 м; поток без коллоидных и донных наносов; канал постоянного действия II категории; удельный вес материала частиц грунта YI 2 65 TJM3; образцы ненарушенного сложения отобраны с трассы канала. Ложе канала сложено из тяжелых средвеплотных суглинков однородного сложения по сечению капала. Сцепление грунта определено по методу вдавливания сферического штампа ( прибор Н. А. Цы-товича, диаметр штампа 1 2 ся) при нагрузке на штамп Р 1 2 кгс. [44]
Экспериментально подтверждена статистическая значимость масштабного эффекта при определении предела текучести горных пород по штампу. Зависимость величины предела текучести по штампу от величины обратной диаметру штампа ( l / d) адекватно аппроксимируется полиномами второй или третьей степени. В прочностных расчетах стенок скважины целесообразно использовать показатель предела текучести по штампу, приведенный к диаметру штампа d 50 мм. Показана принципиальная возможность его определения по данным испытаний горных пород при вдавливании штампов диаметром от 1 5 до 5 0 мм. [45]
Страницы: 1 2 3 4