Cтраница 3
Этот критерий содержит члены 9 и v и сложнее для практических расчетов по сравнению с методом Стрэтфорда, поскольку содержит вязкие члены. Недавно Мор духов и Рейль [21] исследовали теоретические методы определения положения отрыва ламинарного потока. [31]
В первом томе изложены физическая картина и механизм отрыва потока различных видов, описаны возникающие при этом отрывные течения и характеризуются современные методы изучения отрывов потока. Изложены все основные методы теоретического расчета этрыва пограничного слоя, дана критическая оценка этих методов и проведено сравнение с результатами экспериментов. Описаны случаи отрывов ламинарных потоков, вызванных падением скачка уплотнения при трансзвуковых, сверх - и гиперзвуковых скоростях. [32]
Поэтому критерий отрыва ламинарного потока на движущейся стенке может быть сформулирован в виде двух условий: ди / ду О и и 0 в одной и той же точке независимо от направления движения стенки. Единственным достоверным экспериментальным указанием на отрывное течение, когда стенка движется, является поведение вертикальной составляющей скорости в пограничном слое. Влияние скорости стенки на наблюдаемое положение отрыва ламинарного потока показано на фиг. [33]
Если за критерий отрыва от поверхности компоненты течения, направленной вдоль хорды, принять d / / ch ] 0 при ц О или ди / dz 0 при z 0, то из этих упрощенных уравнений пограничного слоя для бесконечно длинного цилиндра под углом скольжения следует, что критерий отрыва ламинарного потока не меняется; следовательно, можно утверждать, что положение точки отрыва не зависит от угла скольжения. II было показано, что положение точки отрыва ламинарного потока не зависит от числа Рейнольдса. [34]
Эти два решения сопрягаются между собой в точке перегиба профиля скорости внутри пограничного слоя. Окончательное решение выражается в виде рядов универсальных функций, являющихся достаточно общими и включающих широкий класс распределений скоростей потенциального течения за пределами пограничного слоя. Это окончательное решение используется затем в расчетах положения точки отрыва ламинарного потока. [35]
После изучения отрыва потока на двумерных телах приступим к рассмотрению отрыва потока на трехмерных телах и, в частности, на телах вращения. Проблемы отрыва потока на осесимметричных телах и двумерных телах в значительной мере взаимосвязаны, однако отрыв потока на трехмерных телах имеет более общий характер и труднее для анализа. Для частных случаев, однако, получены решения. Некоторые результаты анализа отрыва ламинарного потока приводятся в этой главе. [36]
Только при нулевом угле атаки метод Швеца дает наилучшие результаты из всех трех методов. В диапазоне больших углов атаки совпадение между экспериментом и теорией улучшается. Как упоминалось в этом разделе, отрыв ламинарного потока может быть приближенно рассчитан лишь в том случае, Когда точка отрыва находится довольно далеко от точки минимума Давления. [37]
Поле давления при медленном движении удовлетворяет уравнению потенциала, и отрыва потока не происходит. В этом случае теплопередача осуществляется только посредством теплопроводности. При возрастании числа Рейнольдса поток отрывается от тела и картина течения соответствует штриховым линиям. Точка А обозначает точку отрыва ламинарного потока. [38]