Cтраница 3
При толщине стенки меньше 36 мм и проведении термообработки сосуда допускаемое напряжение, определяемое по ГОСТ 14249, должно быть понижено в 1 35 раза. При отсутствии термообработки допускаемое напряжение снижается в 2 85 раза. [31]
В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм ( рис. 86), которые инициировали сероводородное растрескивание металла стыка. Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара глубиной 4 мм. Склонность металла шва к сероводородному растрескиванию обусловлена также его повышенной твердостью ( 293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [32]
Подобное строение излома характерно для усталостного разрушения. На поверхности полуобоймы имеются обширные области выкрашивания, именно в зоне такой области зародилась магистральная трещина. Кроме выкрашивания, обнаружены многочисленные трещины на всей рабочей поверхности полуобоймы. Образование трещин произошло из-за несоответствия макро - и микроструктуры стали полуобоймы, а также отсутствия необходимой термообработки заготовок, повышенной твердости рабочих поверхностей, наличия крупных металлических включений. [33]
В сварном соединении в области очага разрушения обнаружены поры, шлаковые включения, подрезы и непровар до 5 мм, которые инициировали СР металла стыка. Трещина в сварном шве длиной 210 мм образовалась от непровара с глубиной 4 мм. Склонность металла шва к СР обусловлена также его повышенной твердостью ( 293 НВ), что свидетельствует об отсутствии термообработки стыка. [34]
В районе фланца образовалась сквозная трещина, находящаяся на расстоянии 15 - 23 мм от оси сварного шва. При электронно-фрактографических исследованиях установлено, что металл фланца имел очень сильную загрязненность неметаллическими включениями, по которым распространялось разрушение, имевшее преимущественно хрупкий характер. Причинами возникновения данного повреждения признаны следующие: наличие в металле фланца большого количества неметаллических включений типа оксисуль-фидов, в корне сварного шва непроваров глубиной до 2 мм общей протяженностью около 50 мм, кроме того, отсутствие термообработки сварного соединения способствовало возникновению в околошовной зоне структуры тростита, не обладающей достаточной стойкостью против СР и высокого уровня остаточных напряжений. [35]