Перегрев - сплав
Cтраница 2
Технологические факторы оказывают существенное влияние на величину и характер усадки. Так, перегрев сплава перед заливкой приводит к увеличению объема усадочной раковины и пористости. Увеличение скорости охлаждения отливки вызывает возрастание ее плотности и объема усадочной раковины ( за счет уменьшения пористости); при этом несколько увеличивается ЕЛИН. Для обеспечения плотности отливок в местах возможного образования усадочных раковин предусматривают прибыли. Кристаллизация при повышенном давлении снижает пористость и повышает плотность отливок, обеспечивая их герметичность. Если в отливке возникают большие остаточные напряжения, то это вызывает ее коробление и возникновение в ней трещин. [16]
Марганец повышает коррозионную стойкость сплава, увеличивает его прочность. Алюминий увеличивает прочность и модифицирует структуру магния в литом состоянии, особенно при перегреве сплава или введении углерода. Цинк измельчает зерно и повышает прочность. Цирконий наиболее интенсивно измельчает зерно и увеличивает пластичность сплава, рафинирует его. Редкоземельные и редкие металлы увеличивают сопротивление ползучести сплава при повышенной т-ре ( до 250 С), уменьшают микропористость, компенсируют повышенную хрупкость, вызванную наличием цинка. Литий ( более 10 %) значительно повышает пластичность. Серебро дает возможность создавать сплавы, упрочняемые при термической обработке. Бериллий уменьшает окисляемость сплава, но огрубляет зерно в сплавах на основе систем магний - алюминий и магний - цирконий. Кальций измельчает зерно, но увеличивает склонность к горячеломкости и ухудшает свариваемость, уменьшает окисляемость сплава при плавке и литье. Добавка кальция к деформируемым сплавам на основе системы магний - алюминий - цинк увеличивает пластичность. Кадмий несколько увеличивает прочность. Олово, повышая прочность, уменьшает пластичность. Торий увеличивает сопротивление ползучести сплава при испытаниях до т-ры 350 С, повышает пластичность, подавляет образование микропористости в сплавах, содержащих цинк. Примеси железа, меди, кремния и никеля понижают коррозионную стойкость, ухудшают мех. Магний образует с легирующими элементами интерметаллические соединения - магниды, существенно влияющие на св-ва сплава. Способность магния к образованию твердых растворов с др. металлами ограничена. [17]
Сплавы типа дуралюмин приобретают высокие механические свойства в результате закалки и старения. При выполнении закалки особое значение имеет точное соблюдение температур нагрева, так как при более высокой температуре происходит перегрев сплава, а при более низкой - неполное растворение фаз-упрочнителей. [18]
При затвердевании могут получаться кристаллы самой разнообразной формы и размеров. Это зависит от условий охлаждения / слитка, а также от того, с какой температурой металл попадает в изложницу и какова была температура перегрева сплава, и от ряда других факторов. [19]
С другой стороны, нагрев латуни, содержащей, например, iO % цинка, выше 780 - 800 приводит к такому состоянию сплавов, когда структура их состоит из р-фазы. В этом случае согласно диаграмме состояния медь - цинк данный район температур близко расположен от линии солидуса, и переход за эти температуры может привести к перегреву сплавов и резкому снижению пластичности. [20]
При использовании для приготовления сплавов возврата собственного производства порядок плавки должен быть следующий: расплавление чистого алюминия и лигатуры Al-Be; введение при 670 - 700 С возврата собственного производства. После расплавления возврата порядок загрузки остальных составляющих шихты и режимы плавки сохраняются такими же, как и при приготовлении на чистых металлах. Температура перегрева сплавов не должна превышать 750 С. [21]
Склонность к перегреву определяется хпм. Так, не склонны к значительному перегреву специально обработанные при выплавке природно-мелкозернистые стали, содержащие 0 03 - 0 04 % А1 или 0 1 - 0 4 % Ti, или 0 002 - 0 003 % В в виде включений, способствующих образованию мелкого зерна. Склонны к значительному перегреву природио-крушгозерн. Перегрев сплавов, у к-рых фазовые превращения в твердом состоянии не вызывают фазового наклепа, исправляют нагревом до т-ры, немного превышающей т-ру фазового превращения при нагреве. Затем сплав после короткой выдержки ускоренно охлаждают. Перегрев стали устраняют, напр. Если образующиеся фазы значительно отличаются по удельному объему п способствуют фазовому наклепу, то сплав нагревают до т-ры, несколько превышающей т-ру рекристаллизации высокотемпературной фазы, и после короткой выдержки медленно охлаждают. Перегрев сплавов без фазовых превращений в твердом состоянии устраняют только горячей мех. [22]
Наиболее высокую жидкотекучесть имеют сплавы алюминия с кремнием, серый чугун, кремнистая латунь. Средней жидкотекучестыо обладают углеродистые стали, белый чугун, сплавы алюминия с медью и магнием. Магниевые сплавы имеют пониженную жидкотекучесть. С повышением температуры перегрева сплава жидкотекучесть сплавов увеличивается. [23]
В процессе плавки частично происходит испарение восстановленного кремния, причем потери кремния повышаются с увеличением содержания его в сплаве. Уменьшению потерь кремния способствует более глубокая посадка электродов и равномерное выделение газов на колошнике печи. При погружении электродов в шихту выделение энергии происходит не только в дуге, но также в шихте и шлаке. Чем больше энергии выделяется в дуге, тем в большей степени происходит перегрев сплава и испарение кремния. С другой стороны, повышение мощности в дуге ускоряет плавление шихты и ход восстановительных реакций, что усиливает сход шихты у электродов. [24]
 |
Индукционная печь с железным сердечником для плавки алюминиевых сплавов. [25] |
Ввиду легкой возгораемости магниевых сплавов плавку их ведут под защитой флюсов из смесей хлористых и фтористых солей магния, калия, бария и кальция. В разогретый тигель или печь засыпают флюс и загружают часть шихты, которую пересыпают флюсом. После расплавления догружают остальную шихту, сплав нагревают до 700 - 720 С и производят рафинирование путем перемешивания металла с флюсом железной шумовкой в течение 3 - 6 мин до приобретения поверхностью металла блестящего зеркального вида и опускания флюса на дно вместе с неметаллическими включениями. Модифицирование сплавов производят обработкой кальцием, цирконием, церием или хлорным железом с выдержкой 10 - 15 мин или перегревом сплава до 850 - 900 С с выдержкой 15 - 20 мин и последующим охлаждением до температуры заливки. [26]
Склонность к перегреву определяется хпм. Так, не склонны к значительному перегреву специально обработанные при выплавке природно-мелкозернистые стали, содержащие 0 03 - 0 04 % А1 или 0 1 - 0 4 % Ti, или 0 002 - 0 003 % В в виде включений, способствующих образованию мелкого зерна. Склонны к значительному перегреву природио-крушгозерн. Перегрев сплавов, у к-рых фазовые превращения в твердом состоянии не вызывают фазового наклепа, исправляют нагревом до т-ры, немного превышающей т-ру фазового превращения при нагреве. Затем сплав после короткой выдержки ускоренно охлаждают. Перегрев стали устраняют, напр. Если образующиеся фазы значительно отличаются по удельному объему п способствуют фазовому наклепу, то сплав нагревают до т-ры, несколько превышающей т-ру рекристаллизации высокотемпературной фазы, и после короткой выдержки медленно охлаждают. Перегрев сплавов без фазовых превращений в твердом состоянии устраняют только горячей мех. [27]
Страницы: 1 2