Переход - разрушение
Cтраница 2
Данные о соотношении времени инкубационного периода и времени прорастания трещины для различных материалов противоречивы. Как отмечено в [143], вопрос о переходе рассеянного разрушения в стадию распространения магистральной трещины в настоящее время не может считаться удовлетворительно решенным ни в физическом, ни в механическом смысле. [16]
Величина превышения определяется условиями роста вязкой трещины и критерием перехода разрушения от вязкого к хрупкому. [17]
Большинство рассмотренных моделей исходит из условия (5.59), которое ограничивает хрупкий разрыв одной термической стадией. Однако значительный интерес представляет феноменологическая теория [171,172,181], учитывающая момент перехода дисперсного разрушения в лавинную стадию. Этот вопрос исследован недостаточно. [18]
Наличие высоких напряжений в металле корпуса задвижки в момент, предшествующий ее разрушению, подтверждается тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки - смешанный в зонах зарождения и докритического роста трещины и хрупкий с шевронным узором - в зоне лавинообразного разрушения. Переходу разрушения в лавинообразное способствовало охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью. В итоге признано, что наиболее вероятной причиной разрушения задвижки в данном случае являлось размораживание ее корпуса. [19]
 |
Поверхность излома лри разрушении срезом. [20] |
Наиболее важным результатом исследования распространения разрушения, проведенного Баттелли, является то, что внезапное изменение характеристик распространения разрушения происходит при некоторой температуре перехода. На рис. 15 показана зависимость скорости разрушения от температуры. На участке кривой выше температуры перехода разрушение распространяется сравнительно медленно и имеет вид среза. На участке кривой ниже температуры перехода разрушения происходят сравнительно быстро и имеют характер отрыва. На участке кривой, который соответствует температуре перехода ( как правило, от - 12 до - 9 С), разрушения носят смешанный характер. [21]
Она приобретает особенно большую жесткость в случае равенства всех трех составляющих напряжений. Подобное явление может иметь место в зонах надрезов, где в отдельных точках образуются объемные напряжения с почти равными компонентами по всем трем направлениям. Поэтому при нагружениях этого рода все металлы разрушаются хрупко. Понижение температуры испытания или эксплуатации во многих сталях способствует переходу разрушений из пластических в хрупкие. Сопротивление срезу увеличивается с понижением температуры. Таким образом, при относительно высоких температурах разрушения происходят пластично вследствие среза; при более низких температурах сопротивление срезу повышается и разрушение происходит хрупко в результате отрыва. [22]
 |
Сериальные кривые ударной вязкости для продольных ( / и поперечных ( 2 образцов из автоматной низкоуглеродистой стали. [23] |
Поэтому ТНП существенно зависит от геометрии образца. Температура TF соответствует началу вязкого разрушения; РТ, измеренное при 7, дает значение 6, при TF. Это значение обычно ниже б, определенного при комнатной температуре. Температура КТВИ соответствует 50 % вязкого излома. Ее близость к TF связана с условиями перехода разрушения от вязкого к хрупкому, которые также зависят от геометрии образца. Положение TF и КТВИ зависит от легкости зарождения и роста вязкой трещины по сравнению с трещиной скола. Уровень верхнего плато также зависит только от характеристик зарождения и роста вязкой трещины. [24]
Поэтому ТНП существенно зависит от геометрии образца. Температура TF соответствует началу вязкого разрушения; РТ, измеренное при ТР, дает значение dt при TF. Это значение обычно ниже 8, определенного при комнатной темпе - ратуре. Температура КТВИ соответ - ствует 50 % вязкого излома. Ее бли - зость к Тр связана с условиями перехода разрушения от вязкого I1 к хрупкому, которые также зависят от геометрии образца. Положение Тр и КТВИ зависит от легкости заро - ждения и роста вязкой трещины по сравнению с трещиной скола. [25]
Рассмотрение разрушения металлов как процесса, связанного с неравновесными фазовыми переходами [11] позволяет ввести обобщенные критерии разрушения, отражающие коллективные эффекты при пластической деформации и разрушении твердых тел, и самоорганизацию диссипативных структур. Из анализа разрушения с позиций синергетики следует, что сопротивление разрушению твердых тел определяется дис-сипативными свойствами. Показателем диссипативных свойств материала при самоподобном разрушении является фрактальная размерность, учитывающая вклад в диссипацию энергии двух основных механизмов: пластической деформации и образования несплошностей. В этой связи критерии фрактальной механики разрушения являются комплексами - двух - или трехпараметрическими. В линейной и нелинейной механике разрушения, как известно, уже давно используются двухпараметрические критерии. Отличие двухпараметрических критериев фрактальной механики разрушения от критериев линейной механики заключается в том, что они определяют условия перехода разрушения на стадию самоподобного разрушения, контролируемого критической плотностью внутренней энергии и ее эволюцией в процессе роста трещины. [26]
В зависимости от степени легирования стали, времени до разрушения и температуры испытания может заметно меняться п степень разупрочнения сварных соединений относительно основного металла. Для термически неупрочняемых сталей ( углеродистых, хромомолибденовых и аустенитных на базе карбидного упрочнения) экспериментальные точки для образцов основного металла п сварных соединений укладываются обычно на одну общую кривую. Разрушение сварных образцов в этих случаях проходит, как правило, по основному металлу вдали от границы сплавления, и такие сварные соединения равнопрочны основному металлу. В отличие от этого длительная прочность сварных соединений термически упрочняемых сталей может заметно уступать основному металлу за счет развития преждевременных разрушений сварных образцов в разупроч-ненных участках зоны термического влияния. Для сварных соединений хромо-молибденованадневых сталей таким слабым местом является участок доотпуска и неполной перекристаллизации зоны термического влияния. В сварных соединениях аустенитных сталей п сплавов с интерметаллндным упрочнением местом преждевременных разрушении является обычно участок околошовноп зоны вблизи границы сплавления, нагреваемый при сварке до температур аустениза-цнп. С повышением легпрованности стали в условиях испытаний большой длительности возрастает также вероятность перехода разрушений в шов ввиду трудности получения при этом металла шва, равнопрочного основному металлу. [27]
Страницы: 1 2