Пленка - графит
Cтраница 2
Данное ими объяснение разрушения электродов смачиванием кажется мало достоверным, так как практика получения фтора показала, что введение добавок LiF, улучшающих смачивание электродов, устраняет анодный эффект и уменьшает разрушение электродов. Более вероятным кажется влияние пленки фтористого графита ( CF), который может образоваться в этих условиях и вызывать перенапряжение. [16]
 |
Зависимость коэффициента трения. [17] |
В отличие от металлических пленок и пленок графита сдвиговая составляющая удельной силы трения для органических смазок значительно больше ( примерно в 10 раз) прочности на сдвиг материала пленки в объеме. [18]
Последние приготовлялись натиранием нейтрального керамического основания спектрографическим графитовым стержнем. В результате этого на керамическом основании образовывалась пленка графита, очень похожая на карандашный след. Зависимость скорости реакции на этом образце от давления при 1306 представлена на фиг. Сплошная кривая проведена по тому же кинетическому соотношению. Температурная зависимость скорости реакции образца 3 при 21 10 - 3 мм рт. ст. приведена на фиг. Экспериментальные точки обозначены треугольниками. [19]
Очевидно, сказываются неоднородность структуры сгали, влияние неуч генных факторов на пластифицирование металла. Большое изменение микротвердости образцов стали после взаимодействия их с пластичными смазками УСсА и XG-107 связано с образованием на долотных сталях плакирующих пленок графита и дисульфида молибдена. [20]
 |
Влияние содержания хрома в сплавах Ni-Сг на потенциал пробоя в 0 1 М NaCl ( деаэрированном азотом при 25 С. [21] |
Межкристаллитная коррозия никеля и его сплавов почти всегда связана с образованием межзеренных фаз. В некоторых промышленных сортах никеля, содержащих примеси углерода, продолжительное воздействие высоких температур может привести к возникновению на границах зерен пленки графита. Такая пленка делает материал в определенных условиях склонным к межкристаллитной коррозии при последующей экспозиции в средах, к которым данные сорта никеля обычно достаточно стойки, например в едких щелочах. Межкристаллитная коррозия никеля при этом может усиливаться под влиянием напряжений в металле. [22]
В образцах, в которых графит растворен практически полностью при 1000 С, в результате последующей выдержки при 800 С происходило выделение графита на поверхности пор, благодаря чему графит приобретал форму полых включений. В этом случае рост графитных включений во время отжига при 680 С происходит в большей мере в направлении матрицы, чем в порах, поскольку в результате предварительной обработки на поверхности пор уже возникла пленка графита. [23]
Из сказанного ясно, что для температур до 1000 С может использоваться пара сталь-графит. Однако в этом случае величина коэффициента трения может достигать значительной величины ( до 0 8 - 1 0), обусловленной, с одной стороны, неоднородностью графита, а с другой, вероятно, недостаточной сплошностью пленки графита на поверхности металла. [24]
 |
U-образный сосуд. [25] |
А) изготовляются путем напыления графита в вакууме на поверхность стеклянной подложки, предварительно покрытой детергентом, или па поверхность никелевой пленки. Пленка углерода отделяется от поверхности подложки также путем погружения в воду. Если пленка графита наносится на никелевую подложку, то последняя удаляется путем ее вытравливания в смеси серной и азотной кислот. После вытравливания никелевой подложки графитовую пленку следует промыть слабым раствором азотной кислоты, а затем дистиллированной водой. Во время травления и промывки на поверхности пленки каждый раз должна находиться лишь одна капля жидкости. [26]
Активирование чугуна с высоким содержанием кремния рекомендуется проводить предварительно в 3 - 5 % - ном растворе плавиковой кислоты в течение 2 - 4 мин. После активирования деталь промывают водой и протирают кистью для удаления налета графита. Более надежное удаление пленки графита обеспечивается протиркой детали венской известью с последующей промывкой ее теплой водой и дополнительной протиркой кистью. Анодное активирование производится для стальных деталей при плотности тока 25 - 40 А / дм2 в течение 30 - 90 с, для чугунных деталей при плотности тока 20 - 25 А / дм2 и продолжительности 5 - 10 с. Применение для чугунов более высокой плотности тока и большей выдержки приводит к перетравливанию поверхности, что затрудняет выделение хрома и снижает прочность сцепления с основным металлом. [27]
Активирование чугуна с высоким содержанием кремния рекомендуется проводить предварительно в 3 - 5 % - ном растворе плавиковой кислоты в течение 2 - 4 мин. После активирования деталь промывают водой и протирают кистью для удаления налета графита. Более надежное удаление пленки графита обеспечивается протиркой детали венской известью с последующей промывкой ее теплой водой и дополнительной протиркой кистью. [28]
Золь, приготовленный путем встряхивания или перемешивания 1 - 2 г оксида графита в 100 г воды, концентрируют путем испарения. При этом на дне сосуда образуется пленка оксида графита. При 1000 СС образуется пленка графита, которая, однако, содержит несколько процентов кислорода и водорода. Размеры полученной пленки и ее толщина соответствуют размерам исходной пленки из оксида графита; их можно регулировать, изменяя количество и концентрацию взятого золя оксида графита, а также размеры сосуда, в котором производили концентрирование последнего. [29]
Сильно измельченный графит не дает такой хорошей проводящей поверхности, как графит с несколько более крупными частицами. Для получения удовлетворительного покрытия частички графита не должны быть чрезмерно малыми. Это объясняется тем, что пленка графита не является сплошной, а состоит из отдельных частиц, между которыми нет достаточно хорошего контакта. Порошки с более крупными частицами при последующем меднении затягиваются быстрее благодаря меньшему количеству контактов между отдельными частицами. [30]
Страницы: 1 2 3