Cтраница 2
Применительно к анализу поверхности разрушения, сформированной в условиях эксплуатации после разрушения элемента конструкции, может быть рассмотрена кинетическая кривая, воспроизводимая на основе, например, измерения шага усталостных бороздок как эквивалентная характеристика всех затрат энергии многопараметрического цикла, связанных с развитием трещины. В этом случае через соотношение (4.20) определяется управляющий параметр, а его величина, пропорциональная плотности энергии разрушения, может быть в последующем поставлена в соответствие с уровнем эквивалентного напряжения. [16]
Форма экспериментальной Я-кривой определяет характер докритического роста трещины. На рис. 3.8 показано, как по кривой можно получить докритическую диаграмму разрушения или, наоборот, как по известной из опыта диаграмме разрушения получить плотность энергии разрушения в функции прироста длины трещины. [17]
Соотношение (3.4.14) определяет радиус трещины как функцию времени. В качестве некоторого приближения так лее, как и в задаче о растяжении плоскости с трещиной, можно рекомендовать решение, получаемое в предположении, что плотность энергии разрушения постоянна. [18]
Форма экспериментальной Л - кривой определяет характер докритического роста трещины. На рис. 29.1 показано, как по Л - кривой можно получить докритическую диаграмму разрушения или, наоборот, как по известной пз опыта диаграмме разрушения получить плотность энергии разрушения в функции прироста длины трещины. [19]
Форма экспериментальной Л - кривой определяет характер докритического роста трещины. На рис. 29.1 показано, как по Л - кривой можно получить докритическую диаграмму разрушения или, наоборот, как по известной из опыта диаграмме разрушения получить плотность энергии разрушения в функции прироста длины трещины. [20]
Известны попытки [23, 90] найти связь между критической плотностью энергии деформации We и / С1С, однако они не увенчались успехом. Это связано с тем, что по своему физическому смыслу критическая плотность энергии деформации не зависит от степени стеснения пластической деформации, которая влияет на размер зоны гос и коэффициент плотности энергии разрушения Sc. В то же время К ic является характеристикой, зависящей от степени стеснения пластической деформации на фронте трещины. [21]
При прочих равных условиях ( при одном и том же уровне напряжения ( а0)) два многопараметрических цикла нагружения будут отличаться между собой величиной управляющего параметра а, который пропорционален плотности энергии разрушения. Напротив, различие в кинетике усталостных трещин для одного и того же материала при двух разных уровнях одноосного напряжения пульсирующего цикла может быть устранено за счет изменения других параметров цикла нагружения. [22]
С другой стороны, как было подчеркнуто выше, снижение частоты ( скорости деформации) нагружения материала приводит к тому, что трещина может распространяться довольно устойчиво и при переходе на макроскопический масштабный уровень. На первом этапе стабильного роста трещины ( мезоуровень I) плотность энергии разрушения остается постоянной, и это соответствует постоянной величине ускорения роста трещины. На втором этапе стабильного роста трещины ( мезоуровень II) происходит линейное нарастание ускорения, что определяется вторым основным уравнением синергетики. Вполне естественно предположить, что этап нестабильного роста трещины ( макроуровень) описывается параболической зависимостью ускорения роста трещины от ее длины. [23]
Коэффициенты я - - зависят от угла, который характеризует отклонение траектории трещины от горизонтали в любой области разрушения материала объемом Vi перед вершиной трещины. Следовательно, описание процесса роста трещины вдоль горизонтальной координаты с использованием только условия нормального раскрытия берегов трещины, характеризуемого Кг, подразумевает введение поправки в расчет плотности энергии разрушения, как некоторой осреднен-ной величины. [24]
Каждое из уравнений применимо к описанию роста усталостных трещин в определенных интервалах скоростей, задаваемых граничными условиями. Одно из них соответствует величине коэффициента A w ( da / dN) is, характеризующего границу перехода от уравнения (4.20) к уравнению. Другие граничные условия будут введены в следующих разделах. Ниже даны представления о плотности энергии разрушения и уровне эквивалентного напряжения, на основе которых представляется возможным осуществить единое описание дискретно-непрерывного процесса роста усталостных трещин. [25]