Средняя плотность - тепловой поток
Cтраница 1
Средняя плотность теплового потока в торце шипа в 2 - 2 5 раза больше средней плотности теплового потока падающего яа участок теплового влияния шипового экрана, который охлаждает этот шип. Это объясняется градиентом температур между торцом шипа и слоем шлака и футеровки на указанном участке. По мере продвижения к ножке шипа средняя плотность теплового потока в его сечении возрастает за счет стока тепла из футеровки, обусловленного радиальным градиентом температур. [1]
Средняя плотность теплового потока в переходной области 4Пео может быть цредставлена как сзпша средней плотности теплового потока в период контакта жидкости ( Л) и паровой плевки ( Пл) с поверхностью, продолжительностью Чгжк и пк соответственно. [2]
Средняя плотность теплового потока q условно вычисляется по формулам теплопроводности ( гл. [3]
Средняя плотность теплового потока q условно вычисляется по формулам теплопроводности ( см. гл. [4]
Средняя плотность теплового потока ( тепловая нагрузка) является важнейшей характеристикой поверхностного тешюобменного аппарата. [5]
Величина средней плотности теплового потока в слое набивки над шипом находится на основании следующих соображений. [6]
 |
Номограмма для определения граничной массовой скорости в горизонтальных трубах.| Определение коэффициента С для расчета граничных скоростей в вертикальных трубах. [7] |
Здесь q - средняя плотность теплового потока, рассчитанная по внутренней поверхности трубы, Вт / м2; /, d - длина и внутренний диаметр обогреваемой части трубы, м; ( р ш) о - граничная массовая скорость при выбранных условиях, kp - поправочный коэффициент. [8]
Для топочных устройств парогенераторов средняя плотность тепловых потоков для верха и низа топок примерно в 2 раза меньше плотности потока в районе ядра факела. Тогда можно оценить пределы коэффициентов г ] qi r q2, а следовательно, и пределы т ] мин. [9]
Анализ экспериментальных данных изменения средних плотностей тепловых потоков на конструкциях стен и перекрытий, средних значений температур соответствующих поверхностей и среднеобъем-ной температуры, выраженных в безразмерном виде FIFm & % f ( t / tmnx), показал, что они имеют одинаковый характер вида / ах пе-пк и отличаются между собой значениями величин постоянных аил. [10]
ДГ Г5 - Гс; qc - средняя плотность теплового потока на стенке; Ts - температура насыщения; Гс - средняя температура стенки; рп - плотность насыщенного пара; г - теплота парообразования; ср, рш, A, v, jx и Рг - соответственно теплоемкость, плотность, коэффициент теплопроводности, кинематическая и динамическая вязкости и число Прандтля конденсата при температуре Ts; о, Цс, Ргс - физические свойства конденсата при температуре Тс; Н - высота стенки или длина трубы; d - диаметр трубы; g - ускорение свободного падения. [11]
В табл. 5 - 2 приведен пример расчета средней плотности теплового потока и средней температуры шлаковой пленки. Последовательность дальнейших расчетов излагается ниже. [12]
Таким образом, знание среднеинтегральной температуры позволяет рассчитать среднюю плотность теплового потока и расход тепла на нагревание однослойной стенки. [13]
Уравнение ( 70) представляет собой общее выражение для средней плотности теплового потока в произвольном сечении XQ канала с диффузными стенками, излучение концов которого однородно. [14]
Гор, Яср и формуле ( 94) определяют среднюю плотность теплового потока 7ср в данном пункте земной поверхности. [15]
Страницы: 1 2 3 4