Средняя плотность - тепловой поток
Cтраница 3
Поскольку при определении общего расхода тепла приходится осреднять по поверхности стенки ее температуру, то целесообразным следует считать определение плотности теплового потока. Средняя плотность теплового потока определяется из равенства ( 3 - 126) делением его на время и поверхность стенки. [31]
В затухающей стадии пожара характер изменения плотностей тепловых потоков одинаков, и перенос тепла в этих стадиях пожара можно описать единой физической моделью. На рис. 3.13 приведены результаты экспериментальных исследований средних плотностей тепловых потоков в конструкции стен и перекрытий. Экспериментальные исследования, представленные на рис. 3.13, приведены в диапазоне изменения удельной горючей нагрузки из древесных отходов с влажностью 16 - 18 % от 0 8 до 11 2 кг-м-2 и со строительными конструкциями, выполненными из огнеупорного, шамотного кирпича и бетона. [33]
При несовпадении принятого и полученного по уравнению (19.60) значений Гст эту температуру уточняют и расчет повторяют, и так до тех пор, пока они не совпадут. По коэффициенту теплопередачи и полученному при этом среднему температурному напору 6т находят среднюю плотность теплового потока qh -, отнесенную к соответствующей поверхности. [34]
Когда применяется ступенчатая аппроксимация наклонной или кривой границы ( см. рис. 7.2), площадь поверхности изначальной границы может получиться существенно меньше площади поверхности границы со ступеньками. Поэтому необходима осторожность в использовании площади в выражениях для тепловых потоков, коэффициентов теплопереноса и др. Например, если задан суммарный тепловой поток через наклонную границу, то при вычислении средней плотности теплового потока лучше использовать реальную площадь границы, а не искусственно увеличенную при ступенчатой аппроксимации. Запомните, что вычислительные приемы для представления области со сложной геометрией только тогда хорошо работают, когда они используются грамотно и осторожно. [35]
Рассмотрим этот метод на примере расчета кожухотрубного неоребренного испарителя и конденсатора холодильной машины, в которых процессы теплообмена с фазовыми переходами ( кипение, конденсация) происходят снаружи труб, а однофазного конвективного теплообмена хладоноснтслн или воды - внутри труб. На рис. 19.10, а представлен характер изменения температур в поперечном сечении трубы для испарителя, а на рис. 19.10, б - для конденсатора. Будем относить расчетную среднюю плотность теплового потока к наружной поверхности, на которой происходят базовые переходы, и считать, что коэффициент теплоотдачи о. [36]
Средняя плотность теплового потока в торце шипа в 2 - 2 5 раза больше средней плотности теплового потока падающего яа участок теплового влияния шипового экрана, который охлаждает этот шип. Это объясняется градиентом температур между торцом шипа и слоем шлака и футеровки на указанном участке. По мере продвижения к ножке шипа средняя плотность теплового потока в его сечении возрастает за счет стока тепла из футеровки, обусловленного радиальным градиентом температур. [37]
Большая часть этой процедуры имеет ту же структуру, что и в предыдущих примерах. При вычислении площади поперечного сечения не учитываются области, занятые ребрами. Определение интегрального числа Нуссельта основано на рассчитанной по внешней поверхности верхней и нижней пластин средней плотности теплового потока; дополнительная площадь поверхности, задаваемая ребрами, при определении средней плотности теплового потока не используется. Разность температур, используемая в определении коэффициента теплоотдачи, берется в виде 7 - Ть. В дополнение к интегральному числу Нуссельта отдельно для верхней и нижней пластин через соответствующие тепловые потоки на них рассчитываются средние числа Нуссельта. [38]
При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой изнутри конденсирующимся паром, значения первой критической плотности теплового потока также оказываются заметно ниже, чем при кипении на трубах, обогреваемых электрическим током. Такое существенное расхождение связано не только с некоторым застоем паровых пузырей в нижней части трубы, но и с существенной неравномерностью теплового потока по окружности горизонтальной трубы при конденсации в ней пара. Эта неравномерность обусловлена затоплением нижней части трубы конденсатом, в результате чего при сравнительно низком значении средней плотности теплового потока его локальные значения на верхней половине трубы могут достигнуть и даже превзойти истинные критические значения. [39]
Эйкина и Мак-Адамса величина ЦЬР j при кипении воды под атмосферным давлением на медной трубе диаметром 13 мм оказалась равной 600 000 ккал. Такое существенное расхождение связано не только с некоторым застоем паровых пузырей в нижней части трубы, но и с существенной неравномерностью теплового потока по окружности горизонтальной трубы при конденсации в ней пара. Эта неравномерность обусловлена затоплением нижней части трубы конденсатом, в результате чего при сравнительно низком значении средней плотности теплового потока его локальные значения на верхней половине трубы могут достигнуть и даже превзойти истинные критические значения. [40]
При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой изнутри конденсирующимся паром, значения первой критической плотности теплового потока также оказываются заметно ниже, чем при кипении на трубах, обогреваемых электрическим током. Такое существенное расхождение связано не только с некоторым застоем паровых пузырей в нижней части трубы, но и с существенной неравномерностью теплового потока по окружности горизонтальной трубы при конденсации в ней пара. Эта неравномерность обусловлена затоплением нижней части трубы конденсатом, в результате чего при сравнительно низком значении средней плотности теплового потока его локальные значения на верхней половине трубы могут достигнуть и даже превзойти истинные критические значения. В частности, этой работой был подтвержден теоретический вывод о том, что эталоном должна являться горизонтальная плита, обращенная поверхностью нагрева вверх. [41]
Большая часть этой процедуры имеет ту же структуру, что и в предыдущих примерах. При вычислении площади поперечного сечения не учитываются области, занятые ребрами. Определение интегрального числа Нуссельта основано на рассчитанной по внешней поверхности верхней и нижней пластин средней плотности теплового потока; дополнительная площадь поверхности, задаваемая ребрами, при определении средней плотности теплового потока не используется. Разность температур, используемая в определении коэффициента теплоотдачи, берется в виде 7 - Ть. В дополнение к интегральному числу Нуссельта отдельно для верхней и нижней пластин через соответствующие тепловые потоки на них рассчитываются средние числа Нуссельта. [42]
 |
Изменение средних плотностей суммарных тепловых потоков в строительные конструкции перекрытий и стен, пожарная нагрузка - древесина. [43] |
В соответствии с принятой ранее классификацией пожаров кривая 1 относится к ПРВ с удельной пожарной нагрузкой 11 2 кг-м-2, кривая 2 - к объемному пожару с критической удельной пожарной нагрузкой для испытательного отсека размером 6Х ХбХб м3 8 36 кг-м-2 и кривые 3 к ПРН с удельной пожарной нагрузкой 5 6 кг-м-2. Характерной для условий объемных пожаров является большая разница в величинах плотностей тепловых потоков в перекрытие и стены в начальной стадии пожара, которая уменьшается в развитой стадии пожара. Отношение плотности тепловых потоков в перекрытия и плотности тепловых потоков в стены составляет для ПРВ 1 1 и для ПРН 1 15, что существенно меньше, чем для условий локальных пожаров, причем ПРН по своему качественному характеру процессов теплопередачи ближе к локальным пожарам, чем ПРВ. В затухающей стадии пожара характер изменения теплообмена на горизонтальных конструкциях перекрытия и вертикальных конструкциях идентичен, и по своим абсолютным значениям средние плотности тепловых потоков приближаются тем больше, чем больше величина пожарной нагрузки. [44]
С, а количество выделяемого тепла составит приблизительно 1100 ккал / кг. В случае двигателя, развивающего тягу в 900 / ей, интенсивность тепловыделения составляет 303 ккал / мин. Люббока, где используется смесь жидкого кислорода и бензина. В качестве положительного обстоятельства следует отметить, что в стенки камеры отводится лишь небольшая часть выделяемого тепла. Установлено, что средняя плотность теплового потока у стенок металлических камер сгорания составляет около 0 040 кал / см / сек. [45]
Страницы: 1 2 3 4