Cтраница 1
Площадь стенки равна I2, следовательно, на 1 ел2 за 1 секунду придется число ударов, равное - - пи. [1]
Всю площадь стенки можно рассматривать состоящей из элементарных площадок с1ю, на каждую из которых передается со стороны жидкости давление, определяемое по формуле, аналогичной ( 2 - 29), и непрерывно изменяющееся но мере изменения глубины 1г, но всегда направленное перпендикулярно плоскости стенки. [2]
Последний интеграл равен площади стенки s, умноженной на координату zt центра инерции или центра тяжести этой площадки. [3]
Последний интеграл равен площади стенки s, умноженной на координату гс центра инерции или центра тяжести этой площадки. [4]
Здесь 5 - площадь стенок диффузора; Я, - коэффициент трения, отнесенный к участку длиной один диаметр; для цилиндрической трубы определяется по формуле ( XI. [5]
Здесь S - площадь стенок диффузора; % - коэффициент трения, отнесенный к участку длиной один диаметр; для цилиндрической трубы определяется по формуле ( XI. [6]
Значения ASP - площади стенок пор, соответствующей выделенному объему Avp, приведены в 13 - м столбце таблицы. [7]
Рассчитанная на единицу площади стенки, эта сила, очевидно, представит гобой давление газа. Таким образом, давление газа обусловлено тепловым движением его молекул и проявляется благодаря ударам молекул о стенки сосуда. [8]
Так, например, площадь омываемой стенки кожуха из 100 труб составляет всего около 5 % наружной поверхности труб; для пучков, содержащих менее 100 труб, должны быть внесены некоторые поправки. [9]
Пуассона; F - площадь стенки поперечного сечения трубы; Fc - площадь сечения трубы в свету; р - рабочее давление в трубопроводе. [10]
I зоне адсорбера; S0 - площадь стенки в I, II, III и IV зонах адсорбера; 26 - концентрация природного газа во II зоне адсорбера; п27 - концентрация углеводородов во II зоне адсорбера; и 0 - общий объемный расход природного газа, выходящего из II зоны адсорбера; С02 - теплоемкость адсорбента во II зоне адсорбера; Я02 - коэффициент теплопередачи от адсорбента к стенке адсорбера во II зоне адсорбера; С6 - теплоемкость природного газа во II зоне адсорбера; п % д - поверхностная концентрация углеводородов в III зоне адсорбера; / С оз - предэкспотенциальный фактор охлаждения в III зоне адсорбера; Е0з - энергия активации охлаждения в III зоне адсорбера; о2 - температура охлаждения в III зоне адсорбера; пзо-концентрация природного газа в III зоне адсорбера; u 0z - общий объемный расход природного газа, выходящего из III зоны адсорбера; С0з - теплоемкость адсорбента в III зоне адсорбера; Коз-коэффициент теплопередачи от адсорбента к стенке адсорбера в III зоне адсорбера; С. [11]
Скорость отвода тепла рубашками охлаждения пропорциональна площади стенок ферментера, а скорость ее образования - его объему. Для цилиндрических ферментеров данной геометрической формы эта площадь на единицу объема уменьшается обратно увеличению-диаметра, то есть двойное увеличение диаметра ферментера дает восьмикратное увеличение объема, а площадь стенок увеличивается лишь в четыре раза. Применение более низких температур хладагента требует увеличения энергопотребления из-за сокращения холодопроизводительности и роста потерь. [12]
Сила трения, действующая на единицу площади стенки, в первом приближении пропорциональна скорости движения газа и его плотности. Такая закономерность резко отличается от закона Ньютона ( 10.2 ti) для внутреннего трения. [13]
Центр давления лежит ниже центра тяжести площади стенки не только в случае, когда она имеет прямоугольную форму, но и в случае всякой плоской стенки, имеющей произвольную форму. [14]
Центр давления лежит ниже центра тяжести Площади стенки не только в случае, когда она имеет прямоугольную форму, но и в случае всякой плоской стенки, имеющей произвольную форму. [15]