Cтраница 3
![]() |
Консоль, нагруженная на незакрепленном конце. [31] |
Рассмотрим для простоты случай линейно упругого поведения при сдвиге, когда касательная компонента аху напряжения равна 2Gexy, причем G - модуль сдвига в направлении волокон. [32]
Стадия 1 соответствует области только упругого поведения и матрицы и волокна и заканчивается там, где начинается пластическая деформация матрицы. Наклон кривой на стадии 1 характеризует первичный модуль упругости композиционного материала и, как указывалось в предыдущем разделе, определяется по правилу смеси. [34]
Уэбман, рассматривая в [76] упругое поведение при больших деформациях перколяционных и, в более общем случае, фрактальных сеток пришел к выводу, что наличие внешней нагрузки приводит к изменению геометрического устройства сеток и в задаче появляется новый масштаб длин. В результате относительная деформация явным образом зависит от приложенной силы, модуля упругости и фрактальной размерности. Похожая идея была в свое время выдвинута и де Женом [47] при изучении упругости макромолекул. [35]
При нагруженпи еще в области упругого поведения композита микроструктура нпкелида титана меняется от дисперсной доменной до структур с полосчатым контрастом. Согласно [31], такая структура характерна для промежуточных структур сдвига - ПСС. [36]
Заметим, что равенство (2.3) отражает упругое поведение материала при всестороннем сжатии, а не его несжимаемость, хотя иногда (2.3) называют условием несжимаемости. [37]
Зависимости (1.31), (1.32), определяющие упругое поведение конструктивно-ортотропной пластины, выведены в предположении об однородности деформированного состояния, но ими можно приближенно пользоваться и в случае переменного поля деформации. [38]
В пространстве напряжений предполагается существование области упругого поведения материала для каждой температуры Т и каждого момента времени. Правила течения материала описываются введением пластических и вязкопластических потенциалов. [39]
Поэтому параметр /, выведенный для нелинейного упругого поведения материала, выполняет ту же функцию, что и G в линейной упругой механике разрушения. Его используют при упруго-пластическом поведении материала и даже в условиях общей текучести. [40]
Отсутствие унифицированной гибкой модели для оценки упругого поведения многослойных композитов ( скажем, со 100 слоями) не позволяет проанализировать виды разрушения в конструкциях из композитов. Глобальные модели, которые следуют из предполагаемого вида поля перемещений и приводят к определению эффективных модулей упругости слоистых композитов, недостаточно точны для расчета напряжений. С другой стороны, локальные модели, в которых каждый слой представляется в виде однородной анизотропной среды, становятся очень громоздкими, когда число слоев в композите достаточно велико, как было показано в предыдущем разделе. Самосогласованная модель Пэйгано и Сони [38] позволяет детально определить поведение материалов в локальной области, в то время как глобальная область представляется эффективными свойствами. В настоящем исследовании слоистый композит по толщине делится на две части. Для вывода определяющих уравнений равновесия используется вариационный принцип. Для глобальной области слоистого композита применен функционал потенциальной энергии, тогда как в локальной области использован функционал Рейсснера. [41]
Предполагается идеальное сцепление между слоями и их упругое поведение при нагружении. Каждый слой рассматривается как гомогенный упругий ортотропный материал. [42]
Описанная картина разгрузки и повторного нагружения показывает упругое поведение материала. [43]
Очевидно, при 60 полученные значения соответствуют упругому поведению стенок. [44]
Вышесказанное еправеддиво независимо от того, является ли упругое поведение линейным или нелинейным. Устойчивость прорастания трещин, обеспечиваемая пластичностью материала, является результатом отсутствия полного снятия деформаций после разгрузки, а не нелинейностью поведения материала при нагружении. Как подчеркивает Раис [16], чем менее обратимы деформации, тем устойчивее процесс прорастания трещин. [45]